ຮູບແບບອົງປະກອບທີ່ຈໍາກັດຂອງການຕັດໂລຫະທີ່ສູງຂອງໂລຫະທີ່ມີການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເປັນໂລກ (2)

ເຕັກນິກການແຍກຕ່າງຫາກ Node Node

ໃນຖານະເປັນວິທີທໍາອິດທີ່ພວກເຮົາໄດ້ເລືອກສາຍແຍກຕ່າງຫາກທີ່ໄດ້ກໍານົດໄວ້ກ່ອນ. ເຕັກນິກນີ້ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໂດຍຜູ້ຂຽນຫຼາຍຄົນກ່ອນຫນ້ານີ້, ໃນເມື່ອກ່ອນ. [13,18,22,22,27].

ມັນເປັນສິ່ງສໍາຄັນທີ່ຈະຮັບປະກັນການຈັດຕໍາແຫນ່ງແນວຕັ້ງທີ່ຖືກຕ້ອງຂອງສາຍທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບເຄື່ອງມື. ສິ່ງນີ້ສາມາດເຮັດໄດ້ໂດຍການປຽບທຽບສາຍພັນສຕິກໃນການຈໍາລອງທີ່ວັດແທກໄດ້ໃນການທົດລອງ. ສໍາລັບຕົວຢ່າງທີ່ແບ່ງປັນນີ້ແມ່ນໃຊ້, ບ່ອນທີ່ຕາຂ່າຍໄຟຟ້າຖືກສົ່ງເຂົ້າໄປໃນດ້ານໃນ. ການຜິດປົກກະຕິຂອງຕາຂ່າຍໄຟຟ້ານີ້ສາມາດຖືກວັດແທກໂດຍວິທີການແບບແວ່ນຕາແລະສາມາດປຽບທຽບກັບຄຸນຄ່າການຈໍາລອງ.

ໃນຂໍ້ມູນການຈໍາລອງຕາມເສັ້ນແຍກຕ່າງຫາກແມ່ນຖືກຈໍາກັດທີ່ຈະມີເສລີພາບໃນລະດັບທີ່ເປັນລະດັບໃນຕອນທໍາອິດ. ຖ້າເປັນໄລຍະທາງທີ່ສໍາຄັນກັບຄໍາແນະນໍາກ່ຽວກັບເຄື່ອງມືແມ່ນບັນລຸໄດ້, ຂໍ້ທີ່ແຍກອອກຈາກກັນ. ມັນໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນ [13] ວ່າວິທີການນີ້ ບໍ່ມີຄວາມອ່ອນໄຫວຕໍ່ກັບລາຍລະອຽດຂອງຂະບວນການແບ່ງປັນສ່ວນແບ່ງ. ມາດຕະຖານທີ່ອີງໃສ່ທາງຮ່າງກາຍຈະເປັນສິ່ງທີ່ດີກວ່າ, ແຕ່ມາດຖານດັ່ງກ່າວແມ່ນບໍ່ມີຢູ່ໃນຄວາມໄວຕັດສູງໄດ້ສຶກສາຢູ່ທີ່ນີ້. ນອກຈາກນັ້ນການແຍກເອກະສານທີ່ສຸດເທົ່ານັ້ນ ອາດຈະເກີດຂື້ນໂດຍກົງຢູ່ຕໍ່ຫນ້າປາຍເຄື່ອງມື (ເຖິງແມ່ນວ່າມັນຍາກທີ່ຈະພິສູດສິ່ງນີ້), ເພື່ອສະທ້ອນຄວາມຈິງທີ່ວ່າມັນຈະສະທ້ອນໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມເປັນຈິງນີ້ແລະຍັງນໍາໄປສູ່ການແຍກເອກະສານທີ່ຂ້ອນຂ້າງໃກ້ກັບປາຍເຄື່ອງມື.

ເນື່ອງຈາກວ່າເຄື່ອງມືກ້າວຫນ້າ, ເອກະສານທີ່ຢູ່ທາງຫນ້າຂອງປາຍເຄື່ອງມືອາດຈະເປັນສັດທໍາລາຍ, ເພື່ອໃຫ້ node ທີ່ຈະແຍກຢູ່ຂ້າງເທິງປາຍເຄື່ອງມື. ຖ້າສິ່ງນີ້ເກີດຂື້ນ, ຂໍ້ນີ້ຈະຕິດຕໍ່ກັບພື້ນທີ່ຂອງເຄື່ອງມືແລະຫຼັງຈາກການແຍກຕ່າງຫາກ ຂອງຂໍ້, ທັງສອງຈະຍ້າຍໄປຂ້າງເທິງໃນທິດທາງການໄຫຼວຽນຂອງຊິບ, ແທນທີ່ຈະເປັນຫນຶ່ງຂໍ້ທີ່ເຄື່ອນຍ້າຍຢູ່ດ້ານລຸ່ມຂອງຫນ້າຈໍ ບັນຫາທີ່ຄ້າຍຄືກັນນີ້ສາມາດເກີດຂື້ນກັບ node ຂອງ chip ຫຼັງຈາກການແບ່ງແຍກ: ຖ້າ ຂໍ້ນີ້ແມ່ນໃກ້ກັບປາຍເຄື່ອງມື, ກໍາລັງທີ່ໄດ້ຮັບຜົນໃນຂໍ້ນີ້ແມ່ນມຸ້ງລົງໄປທາງລຸ່ມ, ດັ່ງນັ້ນຂໍ້ທີ່ບໍ່ເຄື່ອນຍ້າຍໃນພາລະທິດທາງຂອງຊິບ (ເບິ່ງຮູບ 7 (ກ). ໃນກໍລະນີນີ້ຕາຫນ່າງແມ່ນຖືກທໍາລາຍຢ່າງຮຸນແຮງຢູ່ໃນທ້ອງຖິ່ນແລະ ການປະສົມປະສານຂອງ iteration ແມ່ນມີຄວາມຫຍຸ້ງຍາກ.

ບັນຫານີ້ສາມາດຫຼຸດຜ່ອນໄດ້ຖ້າສອງຫນ້າດິນ con sxiliary ເປັນສອງຢ່າງທີ່ຖືກນໍາສະເຫນີດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບ 7 (b). ຫນ້າດິນເຫຼົ່ານີ້ຂົນສົ່ງຂໍ້ທີ່ໃສ່ເຄື່ອງມື. ໃນຂະນະທີ່ພວກເຂົາມີຜົນກະທົບພຽງແຕ່ພາກພື້ນທີ່ນ້ອຍ ພື້ນຜິວເຫຼົ່ານີ້), ຂໍ້ຜິດພາດທີ່ແນະນໍາໂດຍພວກມັນປຽບທຽບກັບຄວາມຜິດພາດຂອງການພິສູດລະອຽດໂດຍລວມ. ພຽງແຕ່ໃນການຄິດໄລ່ກໍາລັງຕັດທັງຫມົດແມ່ນພວກເຂົາໄດ້ຮັບຄໍານຶງເຖິງ, ຍ້ອນວ່າມັນຈະເປັນສ່ວນຫນຶ່ງຂອງການໂຫຼດເຄື່ອງມືໂດຍລວມ.

ເຕັກນິກການແຍກຕ່າງຫາກໃນແບບທີ່ໄດ້ອະທິບາຍຢູ່ນີ້ໄດ້ແນະນໍາສອງຂໍ້ຜິດພາດ: ໃນຄໍາສັ່ງທີ່ຈະກວດສອບ ອິດທິພົນຂອງຄວາມຜິດພາດເຫຼົ່ານີ້, ເຕັກນິກທີສອງໄດ້ຖືກຈັດຕັ້ງປະຕິບັດ.

ເຕັກນິກການເຮັດໃຫ້ຜິດປົກກະຕິບໍລິສຸດ

ມັນກໍ່ເປັນໄປໄດ້ທີ່ຈະຈໍາລອງຂະບວນການຕັດໂລຫະໂດຍບໍ່ມີການແຍກຕ່າງຫາກ. ແທນທີ່ຈະ, ມັນສາມາດຖືວ່າເປັນຂະບວນການແບບເສື່ອມໂຊມ [21]. ໃນຂະນະທີ່ເຄື່ອງມືກ້າວຫນ້າ, ທຸກຂໍ້ທີ່ເຄື່ອນຍ້າຍໄປເທິງຫນ້າດິນແລະອົງປະກອບອາດຈະເຮັດໃຫ້ເສື່ອມເສີຍ (ເບິ່ງຮູບ 8). ເອກະສານທີ່ຊໍ້າຊ້ອນກັບເຄື່ອງມືສາມາດຖືກໂຍກຍ້າຍອອກໃນລະຫວ່າງບາດກ້າວທີ່ລະມັດລະວັງ. ການຫາຍດີເລື້ອຍໆແມ່ນມີຄວາມຈໍາເປັນເພື່ອໃຫ້ຈໍານວນເອກະສານທີ່ຖືກໂຍກຍ້າຍອອກຍັງນ້ອຍ. ກໍລະນີທີ່ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃຊ້ເຄື່ອງມືທີ່ຄົມຊັດ, ເຊິ່ງແມ່ນ ກໍລະນີທີ່ຮ້າຍແຮງທີ່ສຸດໃນຖານະທີ່ເປັນເຄື່ອງມືທີ່ມີຂອບມົນຈະເຮັດໃຫ້ອຸປະກອນການເຈາະເຂົ້າໄປໃນເຄື່ອງມື. ສໍາລັບການຈໍາລອງທີ່ໄດ້ອະທິບາຍຢູ່ທີ່ນີ້, ຈື່ໄດ້ສໍາເລັດແລ້ວຫຼັງຈາກການເຈາະເຄື່ອງມື 2: 5 LM. ເອກະສານທີ່ຖືກກໍານົດໃຫ້ກົງກັບຂະຫນາດນ້ອຍ ລອກເອົາຄວາມຫນາປະມານ 1 lm ຢູ່ທາງຫນ້າຂອງປາຍເຄື່ອງມື.

ວິທີການງ່າຍໆນີ້ມີປະໂຫຍດທີ່ມັນ con verges ໄດ້ຢ່າງງ່າຍດາຍ, ເພາະວ່າບໍ່ມີການຢຸດເຊົາການ (ຍ້ອນວ່າມັນເປັນກໍລະນີທີ່ຄູ່ລໍາແຍກ). ປະໂຫຍດທີສອງແມ່ນວ່າບໍ່ມີສາຍແຍກຕ່າງປະເທດທີ່ກໍານົດໄວ້; ແທນທີ່ມັນແມ່ນ ເປັນໄປໄດ້ສໍາລັບເອກະສານທີ່ນອນຢູ່ລຸ່ມເສັ້ນທາງນອນໂດຍຜ່ານປາຍເຄື່ອງມືທີ່ຈະພິການແລະຍ້າຍເຂົ້າໄປໃນເຂດຊິບ. ຫຼັງຈາກຂັ້ນຕອນທີ່ລະມັດລະວັງ, ມັນຈະຢູ່ໃນຂົງເຂດນີ້. ດັ່ງນັ້ນຫນຶ່ງໃນບັນຫາຕົ້ນຕໍທີ່ມີການແຍກຕ່າງຫາກ node ເຕັກນິກໄດ້ຮັບການຫຼຸດຜ່ອນ.

ຮູບ 7.

(ກ) ການເຄື່ອນໄຫວຂອງ node ຂອງ chip '' ຖືກຈັບ '' ລະຫວ່າງເຄື່ອງມືແລະເຄື່ອງເຮັດວຽກ. ການເຄື່ອນໄຫວຂອງ node ແມ່ນບໍ່ຢູ່ໃນທິດທາງຂອງກະແສວັດສະດຸ, ນໍາໄປສູ່ບັນຫາກ່ຽວກັບການປ່ຽນແປງ.

(b) ຫນ້າຈໍຕິດຕໍ່ຊ່ວຍໃນຂໍ້ທີ່ເປັນຂໍ້ ທິດທາງທີ່ຖືກຕ້ອງ. ດ້ານ 1 ເຮັດຫນ້າທີ່ຢູ່ໃນຂໍ້ໃນຊິບ, ຫນ້າດິນ 2 ໃສ່ໃນສິ່ງທີ່ຢູ່ໃນບ່ອນເຮັດວຽກ.

ຮູບ 8. ເອກະສານແຍກຕ່າງຫາກໂດຍບໍ່ມີການແຍກຕ່າງຫາກ: (ກ) ກ່ອນທີ່ຈະລະມັດລະວັງ; (b) ຫຼັງຈາກລະມັດລະວັງ. ໃນເຕັກນິກນີ້, ຂໍ້ທີ່ຢູ່ເທິງພື້ນຜິວເຄື່ອນຍ້າຍເທິງຫນ້າດິນໂດຍບໍ່ມີການແຍກກັນ. ອຸປະກອນການຖືກຍ້າຍອອກໃນແຕ່ລະບາດກ້າວທີ່ລະມັດລະວັງ. ຖ້າການລະນຶກເຖິງ ເຮັດໄດ້ເລື້ອຍໆແລະຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຕາຫນ່າງແມ່ນສູງ, ຂໍ້ຜິດພາດທີ່ແນະນໍາໂດຍຜ່ານການກໍາຈັດນີ້ສາມາດເກັບຮັກສາໄວ້ໄດ້ຫຼາຍ.

ໃນຖານະເປັນອົງປະກອບຕ່າງໆໄດ້ຖືກໂຍກຍ້າຍອອກພຽງແຕ່ເມື່ອໄດ້ຮັບການເຮັດສໍາເລັດແລ້ວ, ພວກມັນສາມາດແບກຫາບພາລະຫນັກລະຫວ່າງເຄື່ອງມືແລະວຽກທີ່ບໍ່ມີຄວາມຫມາຍ. ກົງກັນຂ້າມກັບການໂຫຼດທຽມໃນເຕັກນິກການແຍກຕ່າງຫາກໃນນາມສະກຸນ, ພາລະບົດນີ້ພະຍາຍາມຮັກສາຊິບແລະ Workpiece ຮ່ວມກັນແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງມີປ້າຍ psite.

ການນໍາໃຊ້ສອງມາດຖານທີ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຕ້ານການຕໍ່ຕ້ານ. ຖ້າຜົນໄດ້ຮັບສໍາລັບການຈໍາລອງທີ່ປະຕິບັດກັບວິທີການທັງສອງວິທີການຕົກລົງ, ອິດທິພົນຂອງຜົນບັງຄັບໃຊ້ປອມໃນຜົນໄດ້ຮັບຕ້ອງເປັນ ບໍ່ມີເລີຍ. ຜົນໄດ້ຮັບດັ່ງກ່າວຈະຖືກສະແດງຢູ່ໃນພາກ 4.2.

3.8. ການບັນລຸການປະສົມປະສານ

ສໍາລັບສູດການຄິດໄລ່ທີ່ເຫມາະສົມ, ມັນເປັນສິ່ງສໍາຄັນທີ່ຈະຮັບປະກັນການປະສົມປະສານກັບເວລາທີ່ສົມເຫດສົມຜົນ. ໃນພາກນີ້, ບາງເຕັກນິກເພີ່ມເຕີມທີ່ຊ່ວຍໃຫ້ບັນລຸຜົນສໍາເລັດໃນການປະສານງານໄດ້ຖືກອະທິບາຍ.

ຊອບແວ ABAQUUS ທີ່ໃຊ້ໃນການຈໍາລອງໄດ້ກວດສອບຜົນບັງຄັບໃຊ້ທີ່ຍັງເຫຼືອທີ່ໃຫຍ່ທີ່ສຸດແລະປຽບທຽບສິ່ງນີ້ໃຫ້ກັບກໍາລັງສະເລ່ຍພາຍໃນຕົວແບບເພື່ອທົດສອບການປ່ຽນແປງ. ວິທີການນີ້ບໍ່ເຫມາະສົມສໍາລັບຂະບວນການຕັດໂລຫະ, ຄືກັບ ຜົນບັງຄັບໃຊ້ສະເລ່ຍໃນແບບຈໍາລອງແມ່ນ com ຂະຫນາດນ້ອຍ pared ກັບທີ່ສູງສຸດທີ່ເກີດຂື້ນໃນເຂດ Shear.

ມາດຕະຖານການປະສົມປະສານແບບມາດຕະຖານນີ້ແມ່ນເຄັ່ງຄັດເກີນໄປ. ການຄວບຄຸມການປ່ຽນແປງຕ້ອງໄດ້ຮັບການປັບທີ່ມີຄວາມສາມາດແລະການປຽບທຽບທີ່ມີຄວາມສາມາດທີ່ຈະເຮັດໃຫ້ເປັນຄຸນຄ່າຂອງກໍາລັງປົກກະຕິພາຍໃນເຂດ Shear. ສິ່ງດຽວກັນນີ້ໃຊ້ສໍາລັບ ການຄິດໄລ່ອຸນຫະພູມແລະກະແສຄວາມຮ້ອນ.

ມັນສາມາດຮັບປະກັນໄດ້ວ່າເງື່ອນໄຂການປະສານງານນີ້ແມ່ນເຄັ່ງຄັດຢ່າງພຽງພໍໂດຍການປຽບທຽບການແກ້ໄຂການຄິດໄລ່ເປັນລະບຽບການຄິດໄລ່ໃນລະດັບ iteration ແລະຮັບປະກັນຄວາມນ້ອຍຂອງພວກເຂົາ.

ຫລັງຈາກລະມັດລະວັງ, ຄວາມສົມດຸນຂອງຜົນບັງຄັບໃຊ້ອາດຈະບໍ່ສໍາເລັດເພາະວ່າການຕີຄວາມຜິດພາດຂອງການຜິດປົກກະຕິແລະຕົວແປຂອງລັດ. ນີ້ອາດຈະເຮັດໃຫ້ເກີດການຜິດປົກກະຕິໃນເບື້ອງຕົ້ນແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງເຮັດໃຫ້ເກີດບັນຫາກ່ຽວກັບການປະສົມປະສານທີ່ກີດຂວາງ ການຈໍາລອງເລີ່ມຕົ້ນໃຫມ່. ໃນຄໍາສັ່ງທີ່ຈະຫລີກລ້ຽງສິ່ງນີ້, ການດ້ອຍໂອກາດທີ່ບໍ່ສຸພາບໄດ້ຖືກນໍາສະເຫນີສໍາລັບຄັ້ງທໍາອິດ 5 × 10-11 s ຂອງການຈໍາລອງ, ເພື່ອໃຫ້ການຜິດປົກກະຕິນີ້ແມ່ນ ເກັບຮັກສາໄວ້ຂະຫນາດນ້ອຍ. ຄວາມປຽກຊຸ່ມນີ້ເພີ້ມການກໍາລັງຂອງສັດສ່ວນທີ່ມີຄວາມໄວໃນແຕ່ລະ node ແລະດັ່ງນັ້ນຈະຊ່ວຍຫຼຸດຜ່ອນຜິດປົກກະຕິໃນເບື້ອງຕົ້ນ. 3 ມັນໄດ້ຮັບປະກັນວ່າຈໍານວນພະລັງງານປຽກປອມແມ່ນຫນ້ອຍກ່ວາ 0.1% ຂອງຈໍານວນທັງຫມົດ ເຮັດວຽກ, ເພື່ອວ່າມັນຈະມີອິດທິພົນທີ່ບໍ່ມີເຫດຜົນຕໍ່ຜົນໄດ້ຮັບໂດຍລວມ.

ການສ້າງຕັ້ງຂອງ Ti6al4v

ພາລາມິເຕີຂະບວນການແລະຄຸນສົມບັດວັດສະດຸ

ຮູບ. ມຸມ 0 °ພາຍໃຕ້ການຢຸດເຊົາ, ການຕັດ orthogonal ເງື່ອນໄຂດັ່ງທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ໃນ [10]. ຮູບຊົງຊິບບໍ່ໄດ້ເພິ່ງພາຕົວຂອງຕົວກໍານົດການຕັດ. ແຕກຕ່າງຈາກການທົດລອງ, ມຸມ rake ທີ່ໃຊ້ໃນການຈໍາລອງມັກຈະເປັນປົກກະຕິ 10 °, ເປັນມຸມໃນທາງບວກເລັກນ້ອຍ ພຶດຕິກໍາທີ່ດີທີ່ສຸດ. ເນື່ອງຈາກວ່າບໍ່ມີຂໍ້ຕົກລົງດ້ານປະລິມານລະຫວ່າງການຈໍາລອງແລະການທົດລອງໄດ້ຖືກສະແດງໃຫ້ເຫັນຢູ່ທີ່ນີ້ (ເພາະວ່າເສັ້ນໂຄ້ງໃນເສັ້ນໂຄ້ງພາດສະຕິກ, ເບິ່ງຂ້າງລຸ່ມນີ້), ຄວາມແຕກຕ່າງນີ້ບໍ່ແມ່ນຄວາມແຕກຕ່າງ.

ພາລາມິເຕີທີ່ສໍາຄັນທີ່ເຂົ້າໄປໃນການຈໍາລອງແມ່ນຕົວຄູນຂອງຄວາມຂັດແຍ້ງລະຫວ່າງເຄື່ອງມືແລະເຄື່ອງໃຊ້ຕ່າງໆ. ການທົດລອງນໍາໄປສູ່ການສະຫລຸບວ່າຄຸນຄ່ານີ້ແມ່ນຫນ້ອຍກວ່າ [11]. ຍ້ອນວ່າມັນຍັງບໍ່ແນ່ນອນວ່າການຂັດແຍ້ງ ພາລະບົດບາດສໍາຄັນສໍາລັບການສ້າງຕັ້ງວົງດົນຕີຕັດ, ມັນໄດ້ຖືກຖືວ່າບໍ່ມີຄວາມຂັດແຍ້ງໃດໆໃນການຈໍາລອງ. ການໄຫຼຂອງຄວາມຮ້ອນເຂົ້າໄປໃນເຄື່ອງມືກໍ່ຖືກລະເລີຍ. ຄວາມງ່າຍດາຍນີ້ຈະບໍ່ມີອິດທິພົນຕໍ່ຂັ້ນຕອນການສ້າງຕັ້ງຊິບທີ່ແຂງແຮງຢ່າງຮຸນແຮງ, ເປັນຄວາມຮ້ອນ ສຸຣິຍະ ໂລຫະປະສົມ titanium ແມ່ນຕໍ່າ, ສະນັ້ນຄວາມຮ້ອນຈາກດ້ານເຄື່ອງມືຈະບໍ່ເປັນປະຕູເປີດເຂົ້າໄປໃນຊິບ. ການເພີ່ມ friction ແລະການໄຫຼຂອງຄວາມຮ້ອນໃນການຈໍາລອງໃນເວລາຕໍ່ມາຈະອະນຸຍາດໃຫ້ສຶກສາອິດທິພົນຂອງ

ຮູບທີ 9. ປະມວນຜົນຜະລິດຊິບຂະຫນາດປະສົມປະສານ. ວົງແຫວນທີ່ຕັດແມ່ນຖືກຫມາຍຢ່າງຈະແຈ້ງໂດຍສາຍ etching. ເງື່ອນໄຂການຕັດ: ການຕັດຄວາມໄວ 40 MS, ຕັດຄວາມເລິກ 42 LM, ມຸມ rake 0 °.

ຜົນກະທົບເຫຼົ່ານີ້ແຍກຕ່າງຫາກ. ນີ້ແມ່ນສິ່ງທີ່ສໍາຄັນສໍາລັບຄວາມເຂົ້າໃຈຢ່າງລະອຽດກ່ຽວກັບອິດທິພົນຂອງປະກົດການ phenom ທີ່ແຕກຕ່າງກັນໃນຂະບວນການສ້າງຕັ້ງ.

ຄຸນລັກສະນະຄວາມຮ້ອນຂອງທາດ titanium alloy ໄດ້ຖືກວັດແທກໂດຍ Frawahofer Institut fu protitut ໂດຍ fu € r Keramiche Technologien (ການສື່ສານສ່ວນຕົວ) ໃນລະຫວ່າງຫ້ອງ ອຸນຫະພູມແລະ 1200 ° C ໂດຍໃຊ້ອຸປະກອນ Flash laser ແລະ ແຄດໄຊທ໌ scanning ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ຄວາມຮ້ອນ con ductivity ແຕກຕ່າງກັນລະຫວ່າງ 6.8 w / m k ຢູ່ໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງແລະ 24.4 w / m k, ສະເພາະ ຄວາມຮ້ອນແມ່ນ 502 j / kg k ຢູ່ທີ່ອຸນຫະພູມໃນຫ້ອງແລະ 953 J / kg k ທີ່ 890 ° K, ແລະຕົວຄູນຂອງຄວາມຮ້ອນແມ່ນຢູ່ໃນມູນຄ່າ 10-5 k-1.

ຮູບ 10 ສະແດງເສັ້ນໂຄ້ງໄຫຼພາດສະຕິກທີ່ໃຊ້ສໍາລັບ ການຈໍາລອງ. ຄຸນຄ່າລະຫວ່າງສິ່ງເຫຼົ່ານັ້ນແມ່ນຢູ່ໃນຄວາມກັງວົນໃຈ. ຄຸນຄ່າສໍາລັບສາຍພັນສູງເຖິງ ~ 0.25 ແມ່ນ ob tained ໂດຍການວັດແທກຜິດປົກກະຕິທີ່ມີຄວາມໄວສູງ [14] ອັດຕາຄວາມອິດເມື່ອຍຂອງ 3000 S-1; ສໍາລັບສາຍພັນຂ້າງເທິງມູນຄ່ານີ້ມັນສົມມຸດວ່າວັດສະດຸຈະເຮັດໃຫ້ອ່ອນລົງ, ດັ່ງທີ່ໄດ້ສັງເກດເຫັນສໍາລັບ ti6al4v ໃນອັດຕາການເມື່ອຍລ້າຕ່ໍາ [8].

ຕົວເລກນີ້. 10. ເສັ້ນໂຄ້ງໄຫຼຂອງພລາສຕິກທີ່ໃຊ້ສໍາລັບການຈໍາລອງ. ສໍາລັບຄຸນຄ່າຂອງຄວາມກົດດັນຂ້າງເທິງ 0.25, ຄວາມອ່ອນເພຍຂອງປະລິມານ.

ຄວາມອ່ອນໂຍນແມ່ນຍາກທີ່ຈະກໍານົດໃນການທົດລອງ, ຍ້ອນວ່າວົງດົນຕີຕັດໃນຕົວຢ່າງການທົດສອບແລະການວັດແທກຂອງການຜິດປົກກະຕິຂອງຕົວຢ່າງໂດຍລວມ. ທີ່ເຂັ້ມແຂງຫຼາຍ ຄວາມອ່ອນໂຍນທີ່ສົມມຸດໃນທີ່ນີ້ແມ່ນບໍ່ມີເຫດຜົນ, ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມມັນກໍ່ອໍານວຍຄວາມສະດວກໃນການສ້າງຕັ້ງວົງດົນຕີຂອງ ADIABATIC SHAR ແລະດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງຊ່ວຍໃຫ້ສຶກສາຂັ້ນຕອນການດູດຊືມ SEG ໄດ້ງ່າຍ.

ດ້ວຍກົດຫມາຍເອກະສານທີ່ໄດ້ອະທິບາຍຢູ່ທີ່ນີ້, ຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງ Cata Stroleure Shear ຂອງອຸປະກອນການໃນເຂດ Shear ແມ່ນເກີດຈາກຄວາມເຄັ່ງຄັດທີ່ສຸດ. ຄວາມກວ້າງຂອງແຖບຕັດແມ່ນຖືກກໍານົດໂດຍຂະຫນາດຂອງອົງປະກອບ, ເຊິ່ງມີ ໄດ້ຮັບການຄັດເລືອກທີ່ຈະຜະລິດຄວາມກວ້າງຂອງແຖບ Shear ທຽບເທົ່າກັບທີ່ເຫັນໃນການທົດລອງ. ກົດຫມາຍເອກະສານທີ່ແທ້ຈິງກວ່າຈະບໍ່ມີຄວາມອ່ອນໂຍນທີ່ອ່ອນໂຍນແລະຈະສືບຕໍ່ຕ້ານຄວາມຮ້ອນທີ່ອ່ອນໂຍນທີ່ຈະປະກອບເປັນແຖບຕັດ. ເພີ່ມ​ເຕີມ, ຜົນຜະລິດທີ່ຂື້ນກັບອັດຕາສ່ວນອັດຕາຄວນຈະຖືກຄໍານຶງເຖິງ. ດ້ວຍກົດຫມາຍເອກະສານດັ່ງກ່າວ, ຄວາມກວ້າງຂອງວົງດົນຕີຕັດຈະຖືກກໍານົດໂດຍການປະຕິບັດຄວາມຮ້ອນແລະຈະເປັນເອກະລາດຂອງຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຕາຫນ່າງ. ດັ່ງທີ່ພວກເຮົາສົນໃຈຫຼາຍທີ່ສຸດ ການເສື່ອມໂຊມຂອງສ່ວນທີ່ງ່າຍດາຍ, ວິທີການທີ່ງ່າຍຕໍ່ການນໍາໃຊ້ທີ່ນີ້ເພື່ອບັນທຶກເວລາຄອມພິວເຕີ. ການຈໍາລອງດ້ວຍກົດຫມາຍທີ່ແທ້ຈິງກວ່າຈະເຮັດໃນອະນາຄົດ [6].

ສ່ວນນ້ອຍໆຂອງພະລັງງານເສື່ອມສະຕິກປ່ຽນເປັນຄວາມຮ້ອນ (Taylor-Quinney Coeforte) ແມ່ນຍັງຍາກທີ່ຈະວັດແທກໄດ້. ມູນຄ່າ 0.9 ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໂດຍອີງຕາມ [17].

ລາຍລະອຽດກ່ຽວກັບການຈໍາລອງ

ຈໍານວນຂອງອົງປະກອບໃນການຈໍາລອງແມ່ນຕົວປ່ຽນແປງຍ້ອນວ່າມັນເພີ່ມຂື້ນດ້ວຍຈໍານວນສ່ວນຕ່າງໆ. ສໍາລັບການຈໍາລອງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນພາກຕໍ່ໄປ, ປະມານ 5000 ອົງປະກອບແລະ 7000 ຂໍ້ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໃນຕອນຕົ້ນຂອງການຈໍາລອງແລະ 10 000 ອົງປະກອບແລະ 12 000 ຂໍ້ໃກ້ຈະສິ້ນສຸດ, ບ່ອນທີ່ມີຫຼາຍສ່ວນທີ່ຕ້ອງໄດ້ຮັບການລ້ຽງ. ຄວາມຍາວຂອງສ່ວນປະກອບແມ່ນປະມານ 0: 7 lm ໃນເຂດ Shear. ເວລາຄອມພິວເຕີທີ່ຈໍາເປັນສໍາລັບການຈໍາລອງນີ້ເປັນເວລາ 5 ວັນໃນວັນສະຫຼອງ HP C360.

ບາງຕົວຢ່າງທີ່ມີຄວາມຫຍຸ້ງຍາກສາມາດເຫັນໄດ້ໃນຮູບທີ 11. 4

ການຈໍາລອງທີ່ມີຄວາມໄວຕ່ໍາທີ່ອະທິບາຍໃນພາກ 4.4 ໄດ້ສໍາເລັດດ້ວຍຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຕາຫນ່າງທີ່ມີຄວາມຍາວຂອງຂອບຂອງປະມານ 0: 3 lm ໃນທິດທາງທີ່ຕັດ. ຈໍານວນຂອງອົງປະກອບແມ່ນໃຫຍ່ກວ່າທີ່ໃຫຍ່ຂື້ນ, ມີເຖິງ 17 000 ອົງປະກອບທີ່ໃຊ້ແລ້ວ.

ເສັ້ນໂຄ້ງທີ່ແຂງແຮງຂອງຊິບນໍາໄປສູ່ການເຈາະເຂົ້າໄປໃນວັດສະດຸ. ເພື່ອຫລີກລ້ຽງສິ່ງດັ່ງກ່າວ, ດ້ານການຕິດຕໍ່ຊ່ວຍເຫຼືອຊ່ວຍໃຫ້ມີການແນະນໍາໃຫ້ແຍກຊິບຈາກເອກະສານທີ່ບໍ່ສາມາດຕັດອອກໄດ້. ພື້ນຜິວການຕິດຕໍ່ນີ້ສາມາດເປັນໄດ້ ເຫັນເປັນເສັ້ນອອກຕາມລວງນອນໃນຮູບທີ 11.

ຕົວເລກ 11.

ໃຊ້ສ່ວນປະກອບທີ່ຈໍາກັດໃນໄລຍະທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງຂະບວນການຕັດທີ່ມີການແບ່ງແຍກການສ້າງຕັ້ງ. ໃຫ້ສັງເກດການປັບປຸງທີ່ແຂງແຮງໃນເຂດທີ່ຕັດແລະການຫົດຫູ່ຂອງຕາຫນ່າງຂອງສ່ວນທໍາອິດ. ເປັນຄວາມປອດໄພແນວນອນ ດ້ານຕິດຕໍ່ຂ້າງເທິງວັດສະດຸທີ່ບໍ່ສາມາດຕັດແມ່ນສະແດງເປັນເສັ້ນ.

ກ່ອນທີ່ຈະແປຜົນໄດ້ຮັບຜົນຂອງການຈໍາລອງ, ອິດທິພົນຂອງເຕັກນິກການແຍກຕ່າງຫາກຕ້ອງໄດ້ສຶກສາ. ຮູບ 12 ສະແດງຊິບທີ່ຜະລິດດ້ວຍການແບ່ງແຍກກັນແລະເຕັກນິກການປ່ຽນແປງທີ່ບໍລິສຸດໃນເວລາເກືອບເປັນຂັ້ນຕອນທີ່ໃຊ້ເວລາເກືອບເທົ່າກັນ. 5 ເງື່ອນໄຂການຕັດສໍາລັບການຈໍາລອງທັງສອງ.

ເຄື່ອງມືດັ່ງກ່າວແມ່ນສົມມຸດວ່າເຄັ່ງຄັດ, ສະນັ້ນການຕີຂອງເຄື່ອງມືແມ່ນບໍ່ກ່ຽວຂ້ອງ. ມັນໄດ້ຖືກເພີ່ມເຂົ້າໃນການອະນຸຍາດໃຫ້ໃຊ້ຄວາມຮ້ອນແລະການຜິດປົກກະຕິຂອງເຄື່ອງມືໃນໄລຍະຕໍ່ມາຂອງການຈໍາລອງ.

5 ເນື່ອງຈາກການຄິດໄລ່ໂດຍອັດຕະໂນມັດໃນເວລາທີ່ມັນເປັນໄປບໍ່ໄດ້ທີ່ຈະໃຊ້ເວລາທັງສອງຮູບໃນຂັ້ນຕອນທີ່ແນ່ນອນ.

ຮູບທີ 12. ສາຍນ້ໍາພາດສະຕິກທຽບເທົ່າໃນສອງຊິມໄດ້ປະຕິບັດດ້ວຍສອງເຕັກນິກການແຍກຕ່າງຫາກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ: (ກ) ວິທີການແຍກຕ່າງຫາກ; (ຂ) ວິທີການຜິດປົກກະຕິທີ່ບໍລິສຸດ. ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຕາຫນ່າງໃນການຈໍາລອງສຸດທ້າຍແມ່ນສູງກວ່າເລັກນ້ອຍໃນ ເຂດ Shear, ດັ່ງນັ້ນວົງຂອງ Shear ແມ່ນແຄບກວ່າ. ຂໍ້ຕົກລົງລະຫວ່າງຮູບແບບການຜິດປົກກະຕິແມ່ນຍັງດີສົມເຫດສົມຜົນ. ຕົວກໍານົດການຕັດ: Depth Depth 40 LM,ການຕັດຄວາມໄວ 50 MS, Rake Art 10 °.ມີດັ່ງນີ້: ຄວາມເລິກການຕັດ 40 LM, ຕັດຄວາມໄວ 50 m / s, ມຸມ rake 10 °.

ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າການຜິດປົກກະຕິໂດຍລວມຂອງຊິບແມ່ນຄ້າຍຄືກັນຫຼາຍ. ເຖິງແມ່ນວ່າລາຍລະອຽດຂອງຮູບແບບການຜິດປົກກະຕິ, ຄືກັບລະດັບຂອງການແບ່ງສ່ວນຂອງສ່ວນນ້ອຍ ຢູ່ໃກ້ກັບປາຍເຄື່ອງມື, ຕົກລົງສົມເຫດສົມຜົນໃນການຈໍາລອງທັງສອງ, ເຖິງແມ່ນວ່າຄວາມແຕກຕ່າງເລັກນ້ອຍກໍ່ເກີດຂື້ນ. ວົງແຫວນທີ່ຕັດແມ່ນມີຄວາມຄັບແຄບຫຼາຍໃນການຈໍາລອງໂດຍໃຊ້ເຕັກນິກການເສື່ອມໂຊມ, ນີ້ແມ່ນຍ້ອນຄວາມຈິງທີ່ວ່າຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຕາຫນ່າງແມ່ນ ສູງກວ່າເລັກນ້ອຍຢູ່ທີ່ນັ້ນ.

ຜົນບັງຄັບໃຊ້ຕັດໃນທັງການຈໍາລອງ, ສໍາລັບເຕັກນິກການແຍກຕ່າງຫາກໃນລະຫວ່າງປະມານ -20 ແລະ -42 N, ສໍາລັບເຕັກນິກການເສື່ອມສະພາບຂອງກໍາລັງແມ່ນ ມີຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະນອນຢູ່ລະຫວ່າງ -23 -23 ແລະ -45 N. ເຫດຜົນແມ່ນຄວາມອິດເມື່ອຍຂອງວັດສະດຸທີ່ເຈາະເຂົ້າມາເລັກນ້ອຍ ເຂົ້າໄປໃນເຄື່ອງມື. ມັນສາມາດຄາດຫວັງວ່າຂໍ້ຕົກລົງຈະດີກວ່າຖ້າເຄື່ອງມືບໍ່ມີຄວາມຄົມຊັດ. ຄວາມຖີ່ຂອງການ oscillations (ແລະດັ່ງນັ້ນຂອງການສ້າງຕັ້ງແຖບ shear) ແມ່ນຄືກັນໃນທັງສອງກໍລະນີ.

ຜົນຂອງການປຽບທຽບນີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຮູບແບບການຜິດປົກກະຕິຕົກລົງເຫັນດີພໍສົມຄວນ. ກໍາລັງໄດ້ປ່ຽນແປງປະມານ 10% ລະຫວ່າງສອງເຕັກນິກ, ແຕ່ພວກມັນບໍ່ກ່ຽວຂ້ອງເກີນໄປສໍາລັບການສືບສວນທີ່ນໍາສະເຫນີຢູ່ດ້ານລຸ່ມ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ເປັນ ການປັບປຸງຮູບຮ່າງຂອງເຄື່ອງມືຄວນໄດ້ຮັບການຄັດເລືອກສໍາລັບຮູບແບບການຜິດປົກກະຕິທີ່ບໍລິສຸດຖ້າມີລາຍລະອຽດການສືບສວນກ່ຽວກັບກໍາລັງຕັດ.

ລັກສະນະທີ່ສໍາຄັນອີກອັນຫນຶ່ງທີ່ຈະສຶກສາແມ່ນຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຕາຫນ່າງ. ການກັ່ນນ້ໍາຕໍ່ໄປອີກດ້ວຍຄວາມຄ້າຍຄືກັນກັບການຈໍາລອງທີ່ຄັບແຄບແຕ່ມີພຽງແຕ່ຄວາມແຕກຕ່າງນ້ອຍໆໃນກໍາລັງຕັດແລະລະດັບຂອງ ການແບ່ງສ່ວນ, i.e. ອັດຕາສ່ວນຂອງຄວາມສູງສູງສຸດແລະຫນ້ອຍທີ່ສຸດ, ເພີ່ມຂື້ນເລັກນ້ອຍແລະຄວາມກວ້າງຂອງແຖບຫຼຸດລົງ). ຈາກສິ່ງນີ້ມັນສາມາດສະຫຼຸບໄດ້ວ່າຕາຫນ່າງທີ່ໃຊ້ບໍ່ໄດ້ດີພໍ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຍ້ອນວ່າບໍ່ມີການເພິ່ງພາອາໄສ Hardening ແລະເປັນເສັ້ນໂຄ້ງໄຫຼຂອງກະແສ isothermal ສະແດງໃຫ້ເຫັນສູງສຸດ, ບໍ່ມີກົນໄກໃດທີ່ຈະຈໍາກັດການແຄບຂອງແຖບຕັດ. ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ໃຊ້ແຖບ Shear ສາມາດຄາດຫວັງໄດ້ວ່າຈະກາຍເປັນຄໍານາມ. ສະນັ້ນ, ຕາຫນ່າງທີ່ໃຊ້ແລ້ວ ທົນທຸກຈາກບັນຫານີ້, ເຊິ່ງແມ່ນຍ້ອນການສົມມຸດຕິຖານທີ່ງ່າຍດາຍເກີນໄປກ່ຽວກັບພຶດຕິກໍາພາດສະຕິກຂອງວັດສະດຸ. ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຕາຂ່າຍສໍາລັບການສະແດງຢູ່ຂ້າງລຸ່ມນີ້ໄດ້ຖືກເລືອກເຊັ່ນວ່າຄວາມກວ້າງຂອງແຖບ Shear ຍອມຮັບກັບ ການທົດລອງໄດ້ສັງເກດເຫັນຄຸນຄ່າ.