ຕົວແບບຈໍານວນ 2D ແລະ 3D ຂອງການຕັດໂລຫະທີ່ມີຄວາມເສຍຫາຍຕໍ່ສິ່ງເສດເຫຼືອ

  Abstract

  ໃນເອກະສານນີ້ມີຮູບແບບອົງປະກອບທີ່ມີສອງມິຕິແລະສາມມິຕິລະດັບຂອງການຕັດໂລຫະທີ່ບໍ່ສະຖຽນລະພາບແມ່ນນໍາສະເຫນີ. ຮູບແບບເຫຼົ່ານີ້ປະກອບມີບັນດາເອກະສານທີ່ມີປະສິດທິພາບ, ເຕັກໂນໂລຢີທໍາມະດາ, ກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍຄວາມເສຍຫາຍແລະຕິດຕໍ່ມີ friction. ແບບຟອມຕ່າງໆກ່ຽວຂ້ອງກັບການສຶກສາຂອງຂະບວນການທີ່ບໍ່ສະຖຽນລະພາບຂອງການສ້າງ chip. ຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນຫນ້າທີ່ຂອງຄວາມກົດດັນ, ອັດຕາການເຫນັງຕີງແລະອຸນຫະພູມເພື່ອເຮັດໃຫ້ມີພຶດຕິກໍາທີ່ແທ້ຈິງໃນໂລຫະການຕັດ

  ການຈໍາລອງຂະບວນການທີ່ບໍ່ສະຖຽນລະພາບຕ້ອງມີເງື່ອນໄຂແຍກອອກຈາກວັດສະດຸ (criterion chip) ແລະດັ່ງນັ້ນ, ຫຼາຍໆແບບໃນວັນນະຄະດີຈະນໍາໃຊ້ມາດຕະຖານທີ່ຖືກຕ້ອງຕາມຜົນກະທົບທາງເສດຖະກິດ, ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງພະລັງງານຫຼືໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງຈຸດຂອງພາກສ່ວນແລະຂອບຂອງເຄື່ອງມື. ກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍການສ້າງຄວາມເສຍຫາຍທີ່ຖືກນໍາໃຊ້ໃນຮູບແບບທີ່ນໍາສະເຫນີຢູ່ນີ້ອະນຸຍາດໃຫ້ມີການຈໍາລອງແບບງ່າຍດາຍຂອງເຄື່ອງມືໃນການເຮັດວຽກຂອງ chip ແລະ chip. ຕົ້ນສະບັບແນະນໍາທີ່ນີ້ແມ່ນວ່ານີ້ກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍຄວາມເສຍຫາຍໄດ້ຖືກກໍານົດອອກຈາກການທົດສອບຄວາມກົດດັນແລະ torsion, ແລະພວກເຮົາໄດ້ນໍາໃຊ້ມັນສໍາລັບຂະບວນການເຄື່ອງຈັກ. ຄວາມຍືດຫຍຸ່ນແລະການແຈກຢາຍອຸນຫະພູມ, ການສ້າງຕັ້ງຊິບແລະກໍາລັງເຄື່ອງມືແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຂັ້ນຕອນຕ່າງໆຂອງຂະບວນການຕັດ.

  ສຸດທ້າຍ, ພວກເຮົາສະເຫນີຮູບແບບສະຫຼຽງສາມມິຕິລະດັບເພື່ອສະແດງຂະບວນການທີ່ບໍ່ສະຖຽນລະພາບຂອງການສ້າງ chip. ຮູບແບບນີ້, ໂດຍນໍາໃຊ້ກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍຄວາມເສຍຫາຍກ່ອນ, ອະນຸຍາດໃຫ້ມີການຈໍາລອງແບບພິເສດໃກ້ຊິດກັບຂະບວນການຕັດ. The fi nalສ່ວນຫນຶ່ງສະແດງໃຫ້ເຫັນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງໂຮງຮຽນ.

  ຄໍາອະທິບາຍ Eulerian Lagrangian ໂດຍກົງ (ALE) ແມ່ນໃຊ້ສໍາລັບການປະດິດສ້າງເຫຼົ່ານີ້; ຮູບແບບນີ້ລວມທັງຄວາມໄດ້ປຽບຂອງການສະແດງ Eulerian ແລະ Lagrangian ໃນຄໍາອະທິບາຍດຽວ, ມັນຖືກຂູດຮີດເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນອົງປະກອບຂອງ fi nitemesh distortions

  2004 ເຜີຍແຜ່ໂດຍ Elsevier B.V.

  ການນໍາສະເຫນີ

  ການຕັດແມ່ນວິທີທີ່ເປັນປະໂຫຍດທີ່ສຸດທີ່ຈະໄດ້ຮັບຊິ້ນສ່ວນອຸດສາຫະກໍາແຕ່ລັກສະນະການປ່ຽນແປງຂອງຂະບວນການເຄື່ອງຈັກບໍ່ໄດ້ເຂົ້າໃຈດີແລະຮູບແບບທີ່ຖືກຕ້ອງສາມາດຄາດຄະເນການປະຕິບັດງານຂອງເຄື່ອງໄດ້ຍັງບໍ່ທັນໄດ້ຮັບການປັບປຸງ. Preciseຄວາມຮູ້ກ່ຽວກັບຕົວກໍານົດການຕັດທີ່ດີທີ່ສຸດແມ່ນສິ່ງຈໍາເປັນ. ຄຸນນະສົມບັດຂະບວນການເຊັ່ນ: ເລຂາຄະນິດເຄື່ອງມືແລະຄວາມໄວຕັດໂດຍກົງໃນຮູບແບບຊິມໂຣກ, ກໍາລັງຕັດ, ມິຕິຂອງຜະລິດຕະພັນແລະຊີວິດຂອງເຄື່ອງມື. ນັກສືບຫລາຍຄົນໄດ້ພັດທະນາຮູບແບບການວິເຄາະແລະຈໍານວນຫລາຍເພື່ອໃຫ້ມີຄວາມເຂົ້າໃຈດີຂຶ້ນກ່ຽວກັບຂະບວນການທີ່ມີການປ່ຽນແປງທີ່ມີສາຍພັນໃຫຍ່, ອັດຕາການໄຫຼແລະອຸນຫະພູມ. ໂດຍຜ່ານການຈໍາລອງອົງປະກອບຂອງ fi nite, ຫນຶ່ງສາມາດໄດ້ຮັບປະລິມານຕ່າງໆທີ່ໄດ້ຄິດໄລ່ຈໍານວນຫລາຍເຊັ່ນການແຈກຢາຍຂອງຄວາມກົດດັນ, ຄວາມຮ້ອນ, ຄວາມຮ້ອນ, ແຕ່ບັນຫາຕົ້ນຕໍຂອງການຈໍາລອງດັ່ງກ່າວແມ່ນວ່າພວກເຮົາຕ້ອງນໍາໃຊ້ຟີຊິກຂອງຂະບວນການໂດຍຜ່ານຄວາມຖືກຕ້ອງຫຼາຍກົດຫມາຍສ້າງຕັ້ງແລະຕິດຕໍ່. ບັນຫາທີສອງທີ່ພົບເລື້ອຍໆແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມຮູ້ກ່ຽວກັບຂະບວນການ; ແບບຈໍານວນຕົວເລກທີ່ມີຢູ່ຕາມປົກກະຕິແມ່ນອີງໃສ່ການສ້າງແບບຟອມ Lagrangian ຫຼື Eulerian. ໃນຮູບແບບ Lagrangian, ໄດ້ການບິດເບືອນທີ່ຮຸນແຮງຂອງອົງປະກອບຂອງອົງປະກອບຕາຂ່າຍໄຟຟ້າແມ່ນການແກ້ໄຂຈໍານວນຫລາຍຂອງບັນຫາ; ນອກຈາກນັ້ນ, ມາດຕະຖານການແຍກຕ່າງຫາກຕ້ອງໄດ້ຖືກແນະນໍາໃຫ້ແຍກຊິບຈາກຊິ້ນວຽກ. ນີ້ສາມາດເປັນຫນຶ່ງໃນ geometrical ຢ່າງດຽວ[1] ຫຼືທາງດ້ານຮ່າງກາຍ [2]. ທັງສອງສາມາດໄດ້ຮັບການປະສົມກັນ [3]. ການນໍາໃຊ້ວິທີການ Eulerian ໃຫ້ໂອກາດທີ່ຈະຫຼີກເວັ້ນການບິດເບືອນທີ່ຮ້າຍແຮງ, ແຕ່ບັນຫານີ້ແມ່ນວ່າຂອບເຂດແລະເລຂາຄະນິດຂອງຊິບຕ້ອງເປັນທີ່ຮູ້ຈັກກ່ອນຫນ້ານັ້ນ.

  ແບບຈໍານວນຄັ້ງທໍາອິດທີ່ປາກົດຢູ່ໃນຕອນເລີ່ມຕົ້ນຂອງສິບເຈັດໃນກໍລະນີທີ່ຖືກຈໍາກັດການຕັດທໍ່ orthogonal; ຮູບແບບ Eulerian ໄດ້ຖືກພັດທະນາຕັ້ງແຕ່ປີ 1980 [4,5]. ຮູບແບບ Lagrangian ຈໍານວນຫຼາຍ [6,7] ຍັງໄດ້ພັດທະນາສໍາລັບການຈໍາລອງຂອງການຕັດໂລຫະ. ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວ, ຮູບແບບເຫຼົ່ານີ້ໃຫ້ຂໍ້ມູນກ່ຽວກັບຄວາມກົດດັນແລະສະພາບນໍ້າ, ເຂດສະຖານທີ່ຕັດແລະອຸນຫະພູມໃນເວລາທີ່ຮູບແບບປະກອບມີການເຊື່ອມໂຍງດ້ວຍເຄື່ອງຈັກກົນ. ໃນປີ 1985, Strenkowski ແລະ Carroll [8] ໄດ້ນໍາສະເຫນີຮູບແບບເຄື່ອງອຸນຫະພູມທີ່ຄາດການຄວາມກົດດັນທີ່ເຫລືອຢູ່ໃນຫ້ອງເຮັດວຽກ, ເຊັ່ນ Shih et al. [1] ໃນປີ 1990. Lin ແລະ Pan [9], ໃນປີ 1993, ໄດ້ຮຽນຮູ້ເຄື່ອງມືທາງດ້ານເຄື່ອງມືແລະເມື່ອປຽບທຽບກັບການທົດລອງ. Sekhon ແລະ Chenot [2] ໃນປີ 1993, ຍັງໄດ້ສະແດງເຄື່ອງມືກໍາລັງແລະຄວາມກົດດັນການແຈກຢາຍ. ຜູ້ຂຽນທີ່ມີຊື່ສຽງຫຼາຍຄົນເຊັ່ນ Marusich ແລະ Ortiz [10] ແລະ Obikawa et al. [3] ໄດ້ພັດທະນາຮູບແບບທີ່ບໍ່ສະຖຽນລະພາບທີ່ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອຕັດໂລຫະ. ການຂະຫຍາຍຕົວໃນຮູບແບບນີ້ແມ່ນເພື່ອກໍານົດວິທີການການອະນຸຍາດໃຫ້ເອກະສານແລະການແບ່ງແຍກ node ແລະດັ່ງນັ້ນ, ການສ້າງ chip. ທັງຫມົດຂອງແບບເຫຼົ່ານີ້ໃຊ້ມາດຕະຖານເພື່ອຮັບຮູ້ການປະຕິບັດງານນີ້. ປົກກະຕິແລ້ວ, ເງື່ອນໄຂຂອງການແຍກຕ່າງຫາກ, ໂດຍທົ່ວໄປເອີ້ນວ່າ '' criterion chip '', ແມ່ນອີງໃສ່ພະລັງງານ strainຄວາມ​ຫນາ​ແຫນ້ນ. ຄ່າຂອງໄລຍະທາງທີ່ສໍາຄັນແມ່ນໃຊ້ໂດຍ Shih et al. [1], ລະຫວ່າງປາຍຂອງເຄື່ອງມືຕັດແລະຈຸດ nodal ທີ່ຕັ້ງຢູ່ທັນທີ. Obikawa et al [3] ໄດ້ນໍາສະເຫນີຮູບແບບທີ່ມີເງີນສອງຕົວໂດຍອີງໃສ່ມູນຄ່າຂອງແປ້ງທີ່ສໍາຄັນແລະມາດຕະຖານ geometric, ດັ່ງນັ້ນເຂົາເຈົ້າຈໍາລອງການສ້າງ chip ທີ່ແຕກຫັກ. Sekhon ແລະ Chenot [2] ໄດ້ນໍາໃຊ້ມາດຕະຖານຂອງເຊື້ອແບັກທີເຣັຍ. ເງື່ອນໄຂເຫຼົ່ານີ້ທັງຫມົດໂດຍທົ່ວໄປມັກຈະເປັນຄວາມຄິດເຫັນແລະຖືກຕ້ອງຕາມເສັ້ນທາງ nodalທີ່ສອດຄ້ອງກັບເສັ້ນທາງຂອງປາຍເຄື່ອງມື. ສ່ວນໃຫຍ່ຂອງພວກເຂົາໃຫ້ຜົນໄດ້ຮັບທີ່ດີຢູ່ໃກ້ກັບພຶດຕິກໍາການຕັດທີ່ແທ້ຈິງ. ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ການນໍາໃຊ້ປະເພດຂອງມາດຕະຖານຂອງຊະນິດຂອງຊະນິດນີ້ແມ່ນມັກແລະຖືກນໍາໃຊ້ໂດຍທົ່ວໄປໃນເຂດພື້ນທີ່ບ່ອນທີ່ຕິດຕໍ່ຈະເກີດຂຶ້ນ. ແທນທີ່ຈະນໍາໃຊ້ຫນຶ່ງໃນເງື່ອນໄຂການແຍກຕ່າງຫາກທີ່ໄດ້ນໍາສະເຫນີຂ້າງເທິງ, ກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍຄວາມເສຍຫາຍ, ຕາມກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍການປະພຶດ, ຈະຖືກນໍາໃຊ້ໃນຮູບແບບຂອງພວກເຮົາເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຄວາມເປັນຈິງ.

ໃນເອກະສານນີ້, ພວກເຮົາສະເຫນີຮູບແບບອົງປະກອບຂອງອົງປະກອບສອງມິຕິແລະສາມມິຕິລະດັບຂອງການຕັດໂລຫະທີ່ບໍ່ສະຖຽນລະພາບ. ຕົວແບບເຫລົ່ານີ້ສາມາດຈໍາລອງການຜະລິດຊິບຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງແລະຕໍ່ເນື່ອງໃນລະຫວ່າງຂະບວນການ, ຂຶ້ນກັບກ່ຽວກັບອຸປະກອນການ machined. ການເຊື່ອມໂຍງທີ່ມີຄວາມຮ້ອນ, ກົນຈັກ, ກົດຫມາຍກ່ຽວກັບຄວາມເສຍຫາຍແລະຄວາມຂັດແຍ່ງຕໍ່ການຕິດຕໍ່ແມ່ນໄດ້ຖືກພິຈາລະນາ. ຄວາມກົດດັນຜົນຜະລິດໄດ້ຖືກປະຕິບັດເປັນຫນ້າທີ່ຂອງເຊື້ອ, ອັດຕາການເກີດເຊື້ອແລະອຸນຫະພູມ. Theກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍການກໍ່ສ້າງເສຍຫາຍທີ່ອະນຸຍາດໃຫ້ໃຊ້ໃນການອະນຸຍາດນີ້ແມ່ນການອະນຸຍາດຂອງການເຂົ້າເຖິງເຄື່ອງມືແລະການສ້າງ chip. ສະພາບຄວາມເຄັ່ງຕຶງແລະອຸນຫະພູມ, ການສ້າງຕັ້ງຊິບແລະກໍາລັງແຮງງານແມ່ນສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຂັ້ນຕອນຂອງຂັ້ນຕອນຕັດ. ສຸດທ້າຍ, ພວກເຮົານໍາສະເຫນີ simulation ສາມມິຕິລະດັບຂອງການດໍາເນີນງານໂຮງງານຜະລິດ milling; ມັນສະແດງເຖິງການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຕົວແບບທີ່ໄດ້ກໍານົດໄວ້ກ່ອນ.

  ກໍລະນີຂອງການຕັດໂລຫະ orthogonal ສາມມິຕິລະດັບໄດ້ຖືກຮັບການປິ່ນປົວໃນວັນນະຄະດີນັບຕັ້ງແຕ່ການເລີ່ມຕົ້ນຂອງ nineties ແລະໂດຍສະເພາະໂດຍ Lin ແລະລິນ [11] ໃນປີ 1999. ການ simulation ສາມມິຕິລະດັບທໍາອິດ.

ກົດຫມາຍອະນຸລັກໃນການອະທິບາຍ ALE

  ແບບຈໍາລອງໄດ້ຖືກນໍາສະເຫນີໂດຍ Maekawa et al. [12] ໃນປີ 1990, Ueda ແລະ Manabe [13] ໃນປີ 1993 ແລະ Pantal'e [14] ໃນປີ 1996. ໃນຮູບແບບທີ່ນໍາສະເຫນີພວກເຮົາໃຊ້ກົດຫມາຍຄວາມເສຍຫາຍທີ່ໄດ້ນໍາໃຊ້ກ່ອນຫນ້ານີ້, ເຊິ່ງສະແດງໃຫ້ເຫັນແບບຈໍາລອງທີ່ຫນ້າສົນໃຈ.

  ການຜະລິດຊິບແບບຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງແລະຊິ້ນສ່ວນເຮັດໃຫ້ເກີດການບິດເບືອນຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະບັນຫາທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມຈໍາເປັນທີ່ຈະໃຊ້ມາດຕະຖານແຍກເພື່ອຫຼຸດບັນຫາຈໍານວນຫລາຍສໍາລັບການຈໍາລອງເຫລົ່ານີ້. An Eulerian Lagrangian ໂດຍກົງການສ້າງ (ALE), ໃຊ້ແລ້ວໂດຍ Rakotomalal et al. [15], Pantal'e [14] ແລະ Joyot et al. [16], ໄດ້ຮັບການຮັບຮອງໃນວຽກງານນີ້. ວິທີການ ALE ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ບໍ່ດົນມານີ້ໂດຍ Olovsson et al. [17] ໃນອົງປະກອບທີ່ມີສອງມິຕິລະດັບຮູບແບບການຕັດໂລຫະ orthogonal. ວິທີນີ້ລວມທັງຄວາມໄດ້ປຽບຂອງການສະແດງ Eulerian ແລະ Lagrangian ໃນຄໍາອະທິບາຍດຽວແລະຖືກຂຸດຄົ້ນເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນການບິດເບືອນຕາຫນ່າງ.

ສິ້ນສ່ວນປະສິດທິຜົນ

  ຄໍາອະທິບາຍ Eulerian Lagrangian ໂດຍກົງແມ່ນການຂະຫຍາຍຂອງທັງສອງຄລາສສິກ Lagrangian ແລະ Eulerian. ຈຸດຂອງຕາຂ່າຍໄຟຟ້າແມ່ນບໍ່ຈໍາກັດຢູ່ໃນພື້ນທີ່ (ໃນະຄໍາອະທິບາຍຂອງ Eulerian) ຫຼືເພື່ອຍ້າຍກັບຈຸດວັດສະດຸ (ໃນລັກສະນະ Lagrangian), ແຕ່ມີທິດສະດີການເຄື່ອນໄຫວຂອງພວກເຂົາເອງ. ໃນຄໍາອະທິບາຍດັ່ງກ່າວ, ຈຸດວັດສະດຸແມ່ນເປັນຕົວແທນໂດຍຊຸດຂອງເລຂາທິການ Lagrangian X ~, ຈຸດ spatial ທີ່ມີຊຸດ Eulerianຈຸດປະສານງານ ~ x ແລະຈຸດອ້າງອິງ (ຈຸດໄຟຟ້າ) ທີ່ມີຊຸດປະສານງານທີ່ເປັນຕົວເລືອກ ~ n ຕາມທີ່ເຫັນໃນຮູບທີ 1.

  ໃນເວລາ t, ຈຸດທີ່ບໍ່ມີຈຸດ spatial ~ x ແມ່ນຮູບພາບຂອງຈຸດວັດສະດຸ X ~ ໂດຍການເຄື່ອນໄຫວຂອງວັດສະດຸແລະຮູບພາບຂອງຈຸດອ້າງອີງໂດຍການເຄື່ອນໄຫວຂອງຕາຂ່າຍໄຟຟ້າ. ຄວາມໄວຂອງວັດຖຸ ~ v ຂອງ particles ແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍໃຊ້ຄລາສສິກວັດຖຸດິບທີ່ນໍາສະເຫນີໃນຂະນະທີ່ຄວາມໄວກະແສໄຟຟ້າ ~ v ແມ່ນໄດ້ຮັບຫຼັງຈາກການນໍາສະເຫນີຕົວອະນຸຍາດປະສົມປະສານ (ເບິ່ງ Pantal'e et al. [18] ສໍາລັບລາຍລະອຽດເພີ່ມເຕີມ) ເຊິ່ງຕ້ອງໄດ້ແປເປັນເວລາ '' ເວລາ ' ຈໍານວນສໍາລັບຈຸດໄຟຟ້າທີ່ໄດ້ຮັບ.

  ປະລິມານທາງດ້ານຮ່າງກາຍທັງຫມົດແມ່ນໄດ້ຖືກຄິດໄລ່ຢູ່ໃນຈຸດທີ່ບໍ່ມີຈຸດ spatial ~ x ໃນເວລາ t. ກົດລະບຽບການອະນຸລັກທັງຫມົດຕ້ອງໄດ້ຮັບການປະຕິບັດທີ່ຖືວ່າເປັນການເຄື່ອນໄຫວຂອງຕາຂ່າຍໄຟຟ້າ.

  ພວກເຮົາຈະນໍາໃຊ້ກົດຫມາຍການອະນຸລັກໃນແບບຟອມທີ່ເກືອບຄືກັນກັບຄໍາເວົ້າຂອງ Eulerian. ອີງຕາມຜູ້ປະຕິບັດການ gradient, ທັງຫມົດກົດຫມາຍການປົກປ້ອງ Eulerian (ມະຫາຊົນ, ຄວາມກົດດັນແລະພະລັງງານ) ສາມາດໄດ້ຮັບການຂຽນຄືນໃຫມ່ຕາມຄໍາອະທິບາຍຂອງ ALE ເປັນຕໍ່ໄປນີ້:ບ່ອນທີ່ q ແມ່ນຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງມະຫາຊົນ, ~ f ແມ່ນກໍາລັງຂອງຮ່າງກາຍ, r ແມ່ນ tensor ຄວາມກົດດັນ Cauchy, e ແມ່ນພະລັງງານພາຍໃນ speci fi, D ແມ່ນ tensor ອັດຕາການ strain, r ແມ່ນການຜະລິດຄວາມຮ້ອນຂອງຮ່າງກາຍແລະ ~ q ແມ່ນ vector ຄວາມຮ້ອນ. ໃນລາຍລະອຽດດັ່ງກ່າວ,ແບບຟອມ ALE ສາມາດຖືກພິຈາລະນາເປັນວິທີການປະຕິຮູບແບບອັດຕະໂນມັດແລະຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ.

ຄວາມແຕກຕ່າງໃນພື້ນທີ່

  ໃນການສົມທຽບອົງປະກອບຂອງ fi nite, ພວກເຮົາກໍານົດຕົວແປທັງຫມົດທີ່ຂຶ້ນກັບຫນ້າທີ່ຂອງອົງປະກອບຂອງອົງປະກອບ. ໂດເມນ ALE ຖືກແບ່ງອອກເປັນອົງປະກອບແລະສໍາລັບອົງປະກອບ e, ຈຸດປະສານງານ ALE ແມ່ນໄດ້ໂດຍ n ¼ nI NI ບ່ອນ N ເປັນ geometricalຮູບແບບຂອງອົງປະກອບ e. (2) - (4) ໂດຍວິທີການອົງປະກອບຂອງ fi nite, ຮູບແບບການປ່ຽນແປງແບບຄລາສສິກແມ່ນໄດ້ຮັບໂດເມນ Rx. ການນໍາໃຊ້ທິດສະດີທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ໄດ້ຮູບແບບການປ່ຽນແປງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບສົມຜົນເຫຼົ່ານີ້ແລະສຸດທ້າຍໂດຍນໍາໃຊ້ວິທີການ Galerkin, ຫນຶ່ງໄດ້ຮັບສົມຜົນ discretized ທີ່ສອດຄ້ອງກັນທີ່ M q, Mv, Me ແມ່ນ matrices ທົ່ວໄປທົ່ວໄປສໍາລັບຕົວແປທີ່ສອດຄ້ອງກັນໃນ (5)(7), ຕາມລໍາດັບ; Lq, Lv, Le ເປັນ matrices convective ທົ່ວໄປ; Kq ເປັນ matrix sti ff ness ສໍາລັບຄວາມຫນາແຫນ້ນ; f int ແມ່ນ vector ພາຍໃນ; f ext ແມ່ນ vector ໂຫຼດພາຍນອກ; r ແມ່ນ vector ແຫຼ່ງພະລັງງານທົ່ວໄປ. ໃນຖານະເປັນຕົວຢ່າງ, ພວກເຮົານໍາສະເຫນີຢູ່ທີ່ນີ້ - ຫຼັງຈາກການສະແດງອອກຂອງ matrices ແລະ vectors ເຫຼົ່ານີ້ສໍາລັບສົມຜົນ momentum ໄດ້.

ອົງປະກອບຮູບຮ່າງແລະຮູບແບບການທົດສອບສໍາລັບຄວາມໄວແມ່ນບ່ອນທີ່ vector vectorial ຂອງຮ່າງກາຍແມ່ນການດຶງດູດເອົາ vector vector (ລວມທັງກໍາລັງການຕິດຕໍ່). vectors ຜົນບັງຄັບໃຊ້ພາຍໃນແລະພາຍນອກແມ່ນຄ້າຍຄືກັນກັບທີ່ຂອງການສ້າງລາຍໄດ້ Lagrangian ຍົກເວັ້ນວ່າພວກເຂົາຖືກສະແດງອອກໃນແງ່ຂອງຮູບແບບການທົດສອບຮູບຮ່າງ. ຕາຕະລາງມະຫາຊົນບໍ່ແມ່ນຄວາມຄົງທີ່ໃນເວລານັບຕັ້ງແຕ່ຄວາມຫນາແຫນ້ນແລະໂດເມນແຕກຕ່າງກັນກັບເວລາ. ດັ່ງນັ້ນຫນຶ່ງຈຶ່ງຕ້ອງຖືກຄິດໄລ່ໃນແຕ່ລະໄລຍະເວລາ. ຂັ້ນຕອນທີສີ່ຂອງອົງປະກອບສີ່ຈ່ຽມທີ່ມີໂຄງການປະສົມປະສານຫຼຸດລົງໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບຄວາມແຕກແຍກຂອງບັນຫາໃນ simulations 2D ໃນຂະນະທີ່ 8 ອົງປະກອບອິດມີໂຄງການການເຊື່ອມໂຍງທີ່ຫຼຸດລົງແມ່ນໃຊ້ໃນ3D

  ການວິເຄາະແບບເຄື່ອນໄຫວຢ່າງຊັດເຈນ

  ໃນການເຮັດວຽກນີ້, ວິທີການ ALE ແນະນໍາເງື່ອນໄຂທີ່ຫນ້າສົນໃຈເຂົ້າໄປໃນສະມະການປະສົມປະສານເພື່ອບັນຊີສໍາລັບຕາຫນ່າງເອກະລາດແລະເຄື່ອນໄຫວວັດຖຸ. ມີສອງວິທີພື້ນຖານໃນການແກ້ໄຂບັນຫາເຫຼົ່ານີ້ທີ່ມີການແກ້ໄຂ: ແກ້ໄຂລະບົບທີ່ບໍ່ມີຄວາມສົມດຸນຂອງສະມະການໂດຍກົງຫຼືແຍກອອກມາຈາກການເຄື່ອນຍ້າຍຂອງ Lagrangian (ວັດສະດຸ) ຈາກການເຄື່ອນຍ້າຍຕາຫນ່າງເພີ່ມເຕີມໂດຍໃຊ້ການແບ່ງປັນຜູ້ປະກອບການ. ນອກຈາກນັ້ນ, ເຕັກນິກນີ້ແມ່ນເຫມາະສົມໃນການຕັ້ງຄ່າທີ່ຖືກຕ້ອງເນື່ອງຈາກການຂະຫຍາຍເວລານ້ອຍໆຈໍາກັດຈໍານວນເງິນຂອງການເຄື່ອນໄຫວພາຍໃນ increment ດຽວ. ສໍາລັບຂັ້ນຕອນທີ່ໃຊ້ເວລາ, ການແກ້ໄຂແມ່ນຂັ້ນສູງໂດຍອີງຕາມຂັ້ນຕອນຕໍ່ໄປນີ້.

  ຂັ້ນຕອນ Lagrangian ແມ່ນດໍາເນີນ. ການປົດຕໍາແຫນ່ງແມ່ນຖືກປະຕິບັດໂດຍໃຊ້ລະບົບການບູລະນາການຢ່າງຊັດເຈນທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ກ່ອນຫນ້ານີ້, ແລະຕົວແປພາຍໃນທັງຫມົດຖືກປັບປຸງ.

  ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຂັ້ນຕອນ motion ຕາຫນ່າງໄດ້ຖືກປະຕິບັດເພື່ອຍ້າຍ nodes ເພື່ອ rການບິດເບືອນຂອງອົງປະກອບ. ຕົວແປລັດທັງຫມົດດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງຖືກສົ່ງໄປຢູ່ໃນສ່ວນການໂຄສະນາຂອງຂັ້ນຕອນ. ພວກເຮົາຈະບໍ່ໄດ້ນໍາສະເຫນີຂັ້ນຕອນການຄລາສສິກ Lagrangian ແຕ່ຈະສຸມໃສ່ການເຄື່ອນໄຫວຕາຫນ່າງແລະຂັ້ນຕອນການປະສານງານທີ່ຈໍາເປັນອີງຕາມຄໍາອະທິບາຍຂອງ ALE. ຂັ້ນຕອນການປັບປຸງຕາຫນ່າງ.

  ປະຕິບັດຕາມຂັ້ນຕອນ Lagrangian, ຂັ້ນຕອນການປັບປຸງຕາຫນ່າງແມ່ນນໍາໃຊ້ເພື່ອຍ້າຍຂໍ້ຂອງຕາຂ່າຍໄຟຟ້າຕາມລະບົບຕ່າງໆ. ຂັ້ນຕອນການເຄື່ອນໄຫວຂອງໂຫນດແມ່ນອີງໃສ່ສາມຂັ້ນຕອນ, ລະດັບຄວາມຄ້ໍາປະລິມານ, Laplacian smoothness ແລະequipotential smoothing ເພື່ອເລືອກວິທີການນໍາໃຊ້ຫຼືການປະສົມປະສານກັບວິທີການສັ່ນສະເທືອນ, ຜູ້ໃຊ້ຕ້ອງລະບຸປັດໄຈທີ່ມີນ້ໍາຫນັກສໍາລັບແຕ່ລະວິທີໃນຊ່ວງ [0,1]. ຜົນບວກຂອງສາມປັດໃຈທີ່ຄວນຈະເປັນ 1.0. Theວິທີການເຮັດເລັບໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ກັບແຕ່ລະ node ຂອງໂດເມນ ALE ເພື່ອກໍານົດສະຖານທີ່ໃຫມ່ຂອງ node ອີງໃສ່ສະຖານທີ່ຂອງ nodes ຫຼືອົງປະກອບຂ້າງຄຽງ.

  ອີງຕາມຂະບວນການທີ່ລື່ນເລີງລະດັບ, ແຕ່ລະ node ແມ່ນຖືກຍ້າຍໄປໃຫມ່ໂດຍການປະເມີນອັດຕາສ່ວນປະລິມານທີ່ສູນກາງຂອງສູນກາງຂອງອົງປະກອບໃນອົງປະກອບທີ່ອ້ອມຮອບຈຸດທີ່ໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາດັ່ງທີ່ໄດ້ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ່ 2.

  Laplacian smoothly relocates a node by calculating the average of the position of each of the nodes adjacent that are connected by edge element to the node in question. ໃນຮູບທີ່ 2 ຕໍາແຫນ່ງໃຫມ່ຂອງລະຫັດ M ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງຖືກກໍານົດໂດຍຕໍາແຫນ່ງເສລີ່ຍຂອງສີ່ສາຍ Li ເຊື່ອມຕໍ່ກັບໂຫນດ M ໂດຍແຄມຂອງອົງປະກອບ. ນີ້ຈະດຶງດ່ຽວ M ສິດເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນການບິດເບືອນຂອງອົງປະກອບ. ນີ້ແມ່ນວິທີການທີ່ມີລາຄາແພງຫນ້ອຍທີ່ສຸດທີ່ນໍາໃຊ້ໃນໂປແກຼມ preprocessors ຕາຫນ່າງ. ສໍາລັບລະດັບຕໍ່າຫາປານກາງໂດເມນຕາຫນ່າງທີ່ບິດເບືອນ, ຜົນໄດ້ຮັບຂອງ Laplacian smoothing ແມ່ນຄ້າຍຄືກັບປະລິມານທີ່ເຮັດໃຫ້ລື່ນ.

  ການປັບຄວາມສະອາດດ້ານອຸປະກອນແມ່ນວິທີການສະເລ່ຍທີ່ມີນ້ໍາຫນັກສູງທີ່ຈະຍ້າຍອອກຈາກຕໍາແຫນ່ງຂອງຄວາມສູງຂອງໂຫນດທີ່ໃກ້ທີ່ໃກ້ທີ່ສຸດໃນຂົງເຂດສອງດ້ານຫຼືສິບແປດທີ່ໃກ້ຄຽງທີ່ໃກ້ຄຽງ nodes

ຮູບ 2 ການໂອນຄືນໂຫນດ.

ໃນສາມດ້ານ. ໃນຮູບທີ 2 ຕໍາແຫນ່ງຂອງໂມ້ M ແມ່ນອີງໃສ່ຕໍາແຫນ່ງຂອງຂໍ້ມູນທັງຫມົດທີ່ຢູ່ອ້ອມຂ້າງຂອງ Li ແລະ Ei. ນີ້ແມ່ນສະລັບສັບຊ້ອນທີ່ຍຸດຕິທໍາແລະອີງໃສ່ການແກ້ໄຂຂອງສົມຜົນ Laplace. ນີ້ມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະຫຼຸດຜ່ອນຄວາມເປັນຈິງໃນທ້ອງຖິ່ນເສັ້ນໂຄ້ງຂອງເສັ້ນທີ່ແລ່ນຜ່ານຕາຫນ່າງຫຼາຍໆອົງປະກອບ.

ຂັ້ນຕອນການປະສານງານ

  ຕົວແປຂອງອົງປະກອບແລະວັດສະດຸຕ້ອງຖືກໂອນຈາກຕາຫນ່າງເກົ່າກັບຕາຫນ່າງໃຫມ່ໃນແຕ່ລະຂັ້ນຕອນການໂຄສະນາ. ສ່ວນໃຫຍ່ຂອງວິທີການທີ່ໃຊ້ໃນກໍລະນີດັ່ງກ່າວແມ່ນການພັດທະນາໂດຍຊຸມຊົນກົນຈັກກະແສໄຟຟ້າຄອມພິວເຕີ[20] ວິທີການທີ່ໃຊ້ໃນການເຮັດວຽກນີ້ສໍາລັບ advection ຂອງອົງປະກອບຕົວແປແມ່ນວິທີການທີ່ເອີ້ນວ່າຄໍາສັ່ງທີສອງທີ່ເອີ້ນວ່າ Van Leer [21]. ຕົວປ່ຽນແປງອົງປະກອບແມ່ນຖືກນໍາມາຈາກຕາຂ່າຍເກົ່າ (ຢູ່ທີ່ທັນທີ n) ກັບຕາຫນ່າງໃຫມ່ (ໃນຕອນທີ 1) ໂດຍທໍາອິດກໍານົດການແຜ່ກະຈາຍເສັ້ນຂອງຕົວປ່ຽນແປງ / ໃນແຕ່ລະອົງປະກອບເກົ່າ. ຂັ້ນຕອນການເຮັດແຜນທີ່ຕ້ອງຮັບປະກັນການປົກປັກຮັກສາຕົວແປຂອງລັດໃນລະຫວ່າງການເຄື່ອນໄຫວຕາຫນ່າງ. ດັ່ງນັ້ນ, ແຕ່ລະພາສາຂອງລັດຕ້ອງບໍ່ປ່ຽນແປງໃນຂັ້ນຕອນການໂຄສະນາ.ວິທີການນີ້ແມ່ນຄໍາອະທິບາຍໃນພາກຕໍ່ໄປນີ້, ແຕ່ສໍາລັບເຫດຜົນທີ່ຊັດເຈນ, ພວກເຮົານໍາສະເຫນີມັນຢູ່ນີ້ສໍາລັບຫນຶ່ງຂະຫນາດ.

  ການນໍາໃຊ້ຂໍ້ກໍານົດກ່ຽວກັບຈຸດປະສົງ, Eq. (17) ໄດ້ຖືກແກ້ໄຂໂດຍວິທີການຂື້ນຂື້ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:

  ບ່ອນໃດທີ່ມີມູນຄ່າເສລີ່ຍຢູ່ໃນຕົວຢ່າງ n ໃນໄລຍະໄລຍະຫ່າງຂອງ distri linear ທີ່ບໍ່ຄົງທີ່bution ການແຜ່ກະຈາຍແບບນີ້ໃນອົງປະກອບກາງແມ່ນຂຶ້ນຢູ່ກັບຄ່າຂອງສອງອົງປະກອບທີ່ໃກ້ຄຽງ. ການກໍ່ສ້າງການແຈກແຈງແບບນີ້:

  ການໂຕ້ຕອບ quadratic ແມ່ນສ້າງຈາກຄ່າຄົງທີ່ຂອງຈຸດເຊື່ອມໂຍງຂອງອົງປະກອບກາງແລະອົງປະກອບທີ່ຢູ່ໃກ້ຄຽງ.

  ການແຜ່ກະຈາຍເສັ້ນຂອງການທົດລອງແມ່ນພົບເຫັນໂດຍການເຄື່ອນໄຫວຂອງການເຮັດວຽກສີ່ຊັ້ນເພື່ອຊອກຫາຂີ້ເຫຍື້ອຢູ່ຈຸດເຊື່ອມໂຍງຂອງອົງປະກອບກາງ.

  ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ການແຜ່ກະຈາຍເສັ້ນທາງການທົດລອງໃນອົງປະກອບກາງແມ່ນຈໍາກັດໂດຍການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມຊັນຂອງມັນຈົນກວ່າຕໍາ່ສຸດແລະສູງສຸດຂອງມັນແມ່ນຢູ່ໃນລະດັບຂອງຄ່າຄົງທີ່ເດີມໃນອົງປະກອບທີ່ຢູ່ໃກ້ຄຽງ. ຂະບວນການນີ້ reການປະຕິບັດເພື່ອເປັນການຈໍາກັດການຈໍາກັດເພື່ອໃຫ້ແນ່ໃຈວ່າການປະນີປະນອມແມ່ນ monotonic.

  ເມື່ອການແຜ່ກະຈາຍເສັ້ນສະແດງຈໍາກັດຂອງໄຟລ໌ຖືກກໍານົດສໍາລັບອົງປະກອບທັງຫມົດຂອງຕາຫນ່າງເກົ່າ, ການແຈກຢາຍເຫຼົ່ານີ້ຈະຖືກປະເມີນຕໍ່ອົງປະກອບໃຫມ່.

  ກ່ຽວກັບສະມະນະປັດຈຸບັນ, ຄວາມໄວຂອງ nodal ແມ່ນຖືກກໍານົດໄວ້ໃນຕາຫນ່າງໃຫມ່ໂດຍການນໍາໃຊ້ການກະຈາຍຂອງມະຫາຊົນໃນຕາຫນ່າງໃຫມ່ເພື່ອຄິດໄລ່ລະດັບຄວາມໄວ. ວິທີການປ່ຽນແປງດັດຊະນີເຄິ່ງດັດຊະນີ [22] ແມ່ນໃຊ້ສໍາລັບadvecting equation momentum.

  ກົດຫມາຍທີ່ຖືກຕ້ອງແລະກົດຫມາຍ

 ກົດຫມາຍການກໍ່ສ້າງວັດສະດຸ

  ຮູບແບບຕົ້ນສະບັບຂອງ Johnson-Cook [23] ກົດຫມາຍວັດຖຸຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບການທົດລອງທີ່ນໍາສະເຫນີໃນເອກະສານນີ້. ສາຍພົວພັນນີ້ຖືກນໍາໃຊ້ເລື້ອຍໆສໍາລັບບັນຫາທີ່ມີປະສິດທິພາບທີ່ມີອັດຕາການໄຫຼສູງແລະອຸນຫະພູມສູງ. Assuming a vonມາດຕະຖານການຜະລິດຂອງ Mises ແລະກົດລະບຽບການແຂງແຮງຂອງ isotropic strain, ກໍານົດຂອບເຂດຜົນຜະລິດໄດ້ຖືກກໍານົດໂດຍບ່ອນທີ່ມີຄວາມກົດດັນຂອງຢາງພາລາທີ່ທຽບເທົ່າ, ອັດຕາສ່ວນຂອງທໍ່ຢາງ, ເຕັກໂນໂລຊີ T, ອຸນຫະພູມ, ແລະ A, B, C ແມ່ນພາລາມິເຕີ.

  ສໍາລັບການກໍານົດຂອງຕົວກໍານົດການອຸປະກອນເຫຼົ່ານີ້ພວກເຮົາໄດ້ພັດທະນາການທົດລອງການທົດລອງທີ່ມີລັກສະນະສົມທຽບກັບຮູບແບບຈໍານວນຫລາຍ. ໃນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງພວກເຮົາ, ພວກເຮົາໄດ້ນໍາໃຊ້ການທົດສອບຜົນກະທົບຕໍ່ Taylor "Symmetric ຄລາສສິກ" ຄລາສສິກ, ບ່ອນທີ່ເປົ້າຫມາຍແລະລູກປືນແມ່ນດຽວກັນ. ສ່ວນທ້າຍທີ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບມັກຈະມີການປ່ຽນແປງທີ່ເປັນຈໍານວນຫຼວງຫຼາຍແລະຮູບຮ່າງສຸດທ້າຍໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອປະເມີນຄຸນສົມບັດວັດສະດຸຂອງໂຄງການ.

  ການທົດລອງໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໂດຍໃຊ້ປືນກ໊າຊທີ່ສະແດງຢູ່ໃນເບື້ອງຊ້າຍໃນຮູບທີ 3. ຄວາມໄວຜົນກະທົບແມ່ນຕັ້ງແຕ່ 100 ເຖິງ 350 m / s, ຕົວຢ່າງມີເສັ້ນຜ່າກາງ 10 ມມແລະຍາວ 28 ມມ.

  ການປະເມີນຜົນແມ່ນອີງໃສ່ການປຽບທຽບຮູບຮ່າງທີ່ຖືກປະຕິບັດແລະປະສົບຜົນສໍາເລັດໃນການທົດລອງ. ຮູບຮ່າງແບບທົດລອງທີ່ທົດລອງຖືກວັດແທກໂດຍໃຊ້ອຸປະກອນການຖ່າຍພາບແບບແມັກ. ການປຽບທຽບລະຫວ່າງຂະບວນການນີ້ແລະມາດຕະຖານສາມຂັ້ນຕອນ,ອຸນຫະພູມອຸປະກອນໄດ້ນໍາໄປສູ່ຄວາມຜິດພາດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຫນ້ອຍກວ່າ 0.5%, ໃຫ້ຄວາມແມ່ນຍໍາ 0.01 ມມ.

  ຕົວແບບຈໍານວນຫລາຍປະຕິບັດກັບລະຫັດອົງປະກອບ Abaqus / Explicit [24] fi nite, ໃຊ້ສີ່ node, ອົງປະກອບແຂງໆທີ່ມີຄວາມຍືດຫຍຸ່ນທີ່ມີການເຊື່ອມໂຍງຫນ້ອຍລົງ. ດ້ານຂວາໃນຮູບທີ 3 ສະແດງຕາຫນ່າງເບື້ອງຕົ້ນແລະຕົວຢ່າງຂອງຂັ້ນຕອນສຸດທ້າຍ.

ສໍາລັບການກໍານົດ, ພວກເຮົາໄດ້ນໍາໃຊ້ຂັ້ນຕອນໂດຍອີງໃສ່ການປະສົມປະສານຂອງ Monte Carlo (ສໍາລັບການຄົ້ນຄວ້າຫຍາບ) ແລະ Levenberg-Marquardt (ສໍາລັບການຄົ້ນຄ້າຄືນໃຫມ່) algorithms [25]. ການຕອບສະຫນອງຂອງການທົດລອງກ່ຽວກັບຄວາມຍາວທີ່ສຸດ, ໄດ້radius ຂອງປາຍທີ່ຖືກກະທົບ, ແລະບໍ່ຫຼາຍປານໃດ radii ປານກາງອື່ນໆອີງຕາມການເລືອກຂອງຜູ້ໃຊ້. ຫນ້າທີ່ຈຸດປະສົງທີ່ຈະຖືກຫຼຸດຜ່ອນໂດຍຂັ້ນຕອນການເພີ່ມປະສິດທິພາບສະເຫນີຮູບແບບດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້

ບ່ອນທີ່ m ແມ່ນຈໍານວນການຕອບສະຫນອງທັງຫມົດ, rEF ແມ່ນ vector ຂອງການຕອບສະຫນອງ simulated, rEXP ແມ່ນ vector ຂອງການຕອບສະຫນອງທົດລອງແລະ wr ແມ່ນ vector ຂອງການຕອບສະຫນອງນ້ໍາຫນັກ. ສູດນີ້ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໂດຍໃຊ້ C ++ພາສາ, ສະຄິບ Python ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອທົດລອງ Abaqus / ລະຫັດ explicit. ຂັ້ນຕອນນີ້ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ກັບເຫລໍກ 42CrMo4 ຜົນໄດ້ຮັບແມ່ນລາຍງານໃນຕາຕະລາງ 1.

  ກົດຫມາຍຄວາມເສຍຫາຍ

  ການນໍາໃຊ້ກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍຄວາມເສຍຫາຍແມ່ນຈໍາເປັນເພື່ອເຮັດໃຫ້ການຕັດໂລຫະທີ່ບໍ່ສະຖຽນລະພາບ. ດັ່ງທີ່ໄດ້ກ່າວມາຂ້າງເທິງ, ພວກເຮົາໄດ້ຕັດສິນໃຈທີ່ຈະບໍ່ປະກອບມີເງື່ອນໄຂແຍກຕ່າງຫາກທີ່ແຕກຕ່າງກັນທາງຊິບງ່າຍດາຍ; ກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍຄວາມເສຍຫາຍຂຶ້ນກັບຄຸນລັກສະນະຂອງວັດສະດຸເປັນຕົວແທນວິທີທີ່ດີກວ່າ.

  Johnson ແລະ Cook ໄດ້ພັດທະນາກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍຄວາມເສຍຫາຍ [26] ເຊິ່ງໃຊ້ເວລາເຂົ້າໄປໃນບັນຊີ, ຄວາມກົດດັນ, ຄວາມຮ້ອນແລະຄວາມກົດດັນ. ຕົ້ນກໍາເນີດແມ່ນວ່າກົດຫມາຍນີ້ໄດ້ຖືກກໍານົດຈາກການທົດສອບຂັດຂວາງແລະ torsion. ຄວາມເສຍຫາຍແມ່ນຖືກຄິດໄລ່ສໍາລັບແຕ່ລະຄົນອົງປະກອບແລະຖືກກໍານົດໂດຍການເພີ່ມຂື້ນຂອງຄວາມກົດດັນຂອງທໍ່ຢາງທຽບເທົ່າໃນລະຫວ່າງຂັ້ນຕອນການເຊື່ອມໂຍງ, ແລະ epf ແມ່ນຄວາມສ່ຽງທຽບເທົ່າກັບການກະດູກຫັກ, ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂໃນປະຈຸບັນ. ການກະທໍາດັ່ງກ່າວຈະຖືກອະນຸຍາດໃຫ້ເກີດຂຶ້ນເມື່ອ D ¼ 1: 0 ແລະອົງປະກອບທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຖືກລຶບອອກຈາກການຄິດໄລ່. ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ພວກເຂົາຍັງຄົງມີຢູ່, ເພື່ອຮັກສາຈໍານວນຂອງຈຸດ, ອົງປະກອບແລະການເຊື່ອມຕໍ່ລະຫວ່າງຂໍ້ຄົງທີ່ (ທີ່ສໍາຄັນສໍາລັບຄວາມງ່າຍດາຍຂອງ algorithm ALE), ແຕ່ວ່າຄວາມແປກປະຫລາດຂອງອົງປະກອບທີ່ສອດຄ້ອງກັນຖືກກໍານົດເປັນສູນແລະຍັງຄົງສູນສໍາລັບສ່ວນທີ່ເຫຼືອຂອງການວິເຄາະ.

  ເງື່ອນໄຂຂອງຈຸດປະສົງກະດູກສັນຫຼັງຂອງ Johnson-Cook D1, D2 ແລະ D3 ແມ່ນໄດ້ຖືກກໍານົດຈາກການທົດສອບຄວາມກົດດັນ [26]. ການທົດສອບຄວາມກົດດັນໄດ້ຖືກປະຕິບັດຢູ່ໃນຫ້ອງທົດລອງຂອງພວກເຮົາໃນເຄື່ອງທົດສອບດຶງດູດໃຈກັບຕົວຢ່າງທີ່ມີເຕັກໂນໂລຢີທີ່ມີຂອບເຂດຂອບເຂດcurvatures ສອງກ້ອງ CCD ແລະຊໍແວ Aramis 3D [28] ຍັງໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອວັດແທກຊ່ອງທາງການເຄື່ອນຍ້າຍໃນເຂດທີ່ມີຮອຍແຕກແລະເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນຄວາມກົດດັນຂອງລະບົບຄວາມກົດດັນ (ເບິ່ງຮູບທີ 4 ແລະ 5).

  ການວັດແທກທີ່ໄດ້ຮັບ, ຫຼັງຈາກການທົດສອບຄວາມກົດດັນຂອງແຕ່ລະຕົວຢ່າງ, ເຮັດໃຫ້ການກໍານົດຂອງຄວາມກົດດັນຂອງທໍ່ຢາງທີ່ທຽບເທົ່າກັບ rupture. ຄູ່ຂອງມູນຄ່າທີ່ໄດ້ຮັບແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ, (ເບິ່ງຂ້າງຂວາໃນຮູບທີ 5). ອຸປະກອນການຕົວກໍານົດການ Di ແມ່ນໄດ້ຮັບໂດຍການນໍາໃຊ້ລະບຽບການດຽວກັນກັບກົດຫມາຍສ້າງຕັ້ງ. D4 ແລະ D5 ແມ່ນຖືກກໍານົດໂດຍການທົດສອບຄວາມກົດດັນແລະ torsion. ລາຍການທີ່ນໍາໃຊ້ສໍາລັບໂລຫະ 42CrMo4 ແມ່ນລາຍງານໃນຕາຕະລາງ 2.

  ຂໍ້ກໍານົດເຫຼົ່ານີ້ເຫຼົ່ານີ້ຈະຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບ simulations ການຕັດໂລຫະ.

ຕິດຕໍ່ກົດຫມາຍ

ໃນຂະບວນການຕັດໂລຫະ, ເນື່ອງຈາກຄວາມກົດດັນສູງ, ອັດຕາການໄຫຼສູງແລະອຸນຫະພູມສູງ, ພະລັງງານກົນຈັກສູງຈະຖືກແຜ່ລາມໃນການໂຕ້ຕອບເຄື່ອງມື, ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງເຮັດໃຫ້ມີການປ່ຽນແປງໂຄງສ້າງຈໍານວນຫຼາຍຂອງການຕິດຕໍ່.

  ດັ່ງນັ້ນ, Shih ແລະ Yang [29] ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າບໍ່ມີກົດຫມາຍການຕິດຕໍ່ທົ່ວໄປທີ່ສາມາດຄາດຄະເນກໍາລັງການຂັດຂວາງລະຫວ່າງສະພາບທີ່ແຕກຕ່າງກັນຫຼາຍ. ເດັກນ້ອຍແລະ Maekawa [6] ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າພື້ນທີ່ຕິດແລະແຜ່ລົ້ນຕາມເຂດຫນ້າຕ່າງກັນລະຫວ່າງ chip ແລະເຄື່ອງມືແມ່ນຂຶ້ນກັບເງື່ອນໄຂການຕັດ, ຄວາມກົດດັນ, ອຸນຫະພູມ, ແລະອື່ນໆ.

  ໃນຮູບແບບຂອງພວກເຮົາ, ກົດຫມາຍວ່າດ້ວຍການຂັດຂວາງ Coulomb ຄລາສສິກຖືກຄິດວ່າຈະສ້າງແບບຟອມເຄື່ອງມືແລະເຄື່ອງມືການຕິດຕໍ່ເຄື່ອງມື.

  ຜົນໄດ້ຮັບຈໍານວນແລະການກວດສອບ

  ໃນຂະນະທີ່ການຕັດໂລຫະແມ່ນຫນຶ່ງໃນການດໍາເນີນງານເລື້ອຍໆໃນການຜະລິດໃນມື້ນີ້, ຮູບແບບການຄາດຄະເນທົ່ວໄປຂອງຂະບວນການຕັດແມ່ນຍັງບໍ່ທັນມີ. ເຫດຜົນແມ່ນວ່າປະກົດການທາງດ້ານຮ່າງກາຍທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຂະບວນການນີ້ແມ່ນມີຫຼາຍຢ່າງສະລັບສັບຊ້ອນ: ການເຈາະ, ແຖບຕັດທໍ່ adiabatic, ຫນ້າຟຣີ, ຄວາມຮ້ອນ, ສາຍພັນໃຫຍ່ແລະອັດຕາການເກີດ.

  ຮູບແບບຂອງການສ້າງຕັ້ງ chip ທີ່ບໍ່ສະດວກສະບາຍທີ່ນໍາສະເຫນີຢູ່ທີ່ນີ້ພະຍາຍາມເອົາເຂົ້າໄປໃນບັນຊີທີ່ສຸດຂອງປະກົດການທາງດ້ານຮ່າງກາຍເຫຼົ່ານີ້. ເຄື່ອງມືດັ່ງກ່າວຖືກຖືວ່າເປັນຄວາມເຂັ້ມແຂງ. ຕົວກໍານົດການຕັດ (ການຕັດຄວາມໄວ Vc, ຄວາມເລິກຂອງການຕັດ S, ຄວາມກວ້າງຂອງການຕັດ W) ສໍາລັບຂະບວນການຫັນເຂົ້າໃນຮູບທີ 6a ແມ່ນຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 3. ເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນມູນຄ່າທີ່ແທ້ຈິງທີ່ສອດຄ້ອງກັບຂະບວນການທາງດ້ານຮ່າງກາຍ.

  ຄ່າຕົວແປເຫຼົ່ານີ້ຈະອະນຸຍາດໃຫ້ສົມທຽບການທົດລອງ [16] ແລະເລກ [14]. ໄລຍະເວລາຂອງການເຮັດວຽກໃນ simulations ຈໍານວນແມ່ນ 10 ມມ, ຄວາມສູງ 5 ມມແລະຄວາມຫນາ 2 ມມ (ນີ້ແມ່ນສໍາຄັນສໍາລັບການປຽບທຽບກໍາລັງຕັດຕື່ມອີກ). ເຄື່ອງມືຕັດທີ່ເຂັ້ມແຂງ (ເບິ່ງຮູບ 6b) ມີມຸມລວງຕາທີ່ມີຄວາມເທົ່າທຽມກັນກັບ 5.7 °ຍ້ອນວ່າມຸມຂອງລາວແລະຂອບຂອງຂອບຕັດແມ່ນ 0.1 ມມ. ອຸນຫະພູມເບື້ອງຕົ້ນຂອງເຄື່ອງປະຕິບັດແມ່ນຄາດວ່າຈະເປັນ 300 ກຣາມຖືກຈັດໃສ່ໃນຊ່ອງເພື່ອຖານຂອງລາວ, ແລະພວກເຮົາພຽງແຕ່ຍ້າຍເຄື່ອງມື. ນອກຈາກນັ້ນ, ພວກເຮົາຈະອ້າງເຖິງແຖບຕັດທໍາອິດແລະທີສອງ (ເບິ່ງຮູບ 6c) ສໍາລັບເຂດທ້ອງຖິ່ນ.

ຮູບທີ 6 ລາຍລະອຽດຂອງຂະບວນການຕັດ. (a) ຂະບວນການຫັນ, (ຂ) ຄໍາອະທິບາຍຂອງເຄື່ອງມືແລະ (c) ແຖບຕັດສາຍຂັ້ນຕົ້ນແລະຂັ້ນສອງ.

  ທັງຫມົດຄອມພິວເຕີ້ໃນການເຮັດວຽກນີ້ໄດ້ຖືກດໍາເນີນການກັບ Abaqus v. 5.8 ໃນສະຖານທີ່ເຮັດວຽກ Hewlett-Packard J6000 ກັບ 1GB ຂອງການເກັບຮັກສາຫລັກພາຍໃຕ້ HP.UX 11.0. ລາຍະລະອຽດກ່ຽວກັບຂະຫນາດຂອງຕົວເລກຈໍານວນຫລາຍ, ໄລຍະເວລາການຄໍານວນແມ່ນໃຫ້ຕື່ມສໍາລັບຕົວຢ່າງແຕ່ລະຄົນ. ການທົດສອບອື່ນໆຈໍານວນຫຼາຍໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບການເຮັດວຽກນີ້, ແລະພວກເຮົາພຽງແຕ່ນໍາສະເຫນີສາມທີ່ສໍາຄັນ.

  ຜົນໄດ້ຮັບແບບສອງມິຕິລະດັບ

  ຕົວຢ່າງຈໍານວນຄັ້ງທໍາອິດກ່ຽວຂ້ອງກັບຂະບວນການຫັນປ່ຽນທາງຂວາງ orthogonal (Kr ¼ 90 °). ຕົວເລກຈໍານວນຫລາຍແມ່ນເຮັດດ້ວຍ 5149 ຂໍ້ແລະ 5006 ອົງປະກອບຂອງສາຍບື.

  simulation ສະແດງໃຫ້ເຫັນການເຈາະເຄື່ອງມືແລະການສ້າງຕັ້ງຂອງ chip ຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງໄດ້. ຮູບທີ 7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມກ້າວຫນ້າຂອງ von Mises ຢູ່ໃນຂັ້ນຕອນຂອງການຈໍາລອງແລະຕົວຢ່າງຂອງສະພາບອຸນຫະພູມ. ຜົນບັງຄັບໃຊ້ຕັດ, ໃນໄລຍະການຈໍາລອງ,ແມ່ນຕົວເລກທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 8. ສຸດທ້າຍ, ພວກເຮົາໄດ້ເລືອກຈຸດທີ່ຢູ່ໃນຈຸດສູນກາງຂອງແຖບຕັດສຸດທ້າຍຂອງຊິບເພື່ອຮັບການພັດທະນາຂອງເຊື້ອແບັກທີເຣັຍ (ເບິ່ງຮູບທີ 8). ຈຸດນີ້, ບັງຄັບໃຫ້ຢູ່ໃນໄລຍະໃດຫນຶ່ງຂອງປາຍເຄື່ອງມື, ຖືກນໍາໃຊ້ຢູ່ທີ່ນີ້ກວດຫາເວລາທີ່ຈໍາເປັນເພື່ອບັນລຸສ່ວນຂອງສະຖານະການຄົງທີ່ຂອງຂະບວນການຕັດ. ຄວນລະມັດລະວັງກ່ຽວກັບດ້ານຂວາຂອງຮູບທີ 8 ເພາະວ່າຈຸດນີ້ຖືກເຊື່ອມໂຍງກັບການເຄື່ອນຍ້າຍຂອງເຄື່ອງມືແລະບໍ່ແມ່ນຈຸດວັດສະດຸ. ສາຍພັນພາດສະຕິກເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງໄວວາໃນລະຫວ່າງການເຂົ້າສູ່ເຄື່ອງມືເຂົ້າໄປໃນວຽກງານແລ້ວມູນຄ່າຫຼຸດລົງເລັກນ້ອຍແລະຄົງທີ່ໃນລະຫວ່າງຂະບວນການ.

  simulations ເຫຼົ່ານີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນການເຂົ້າເຖິງເຄື່ອງມືໃນການເຮັດວຽກແລະການສ້າງ chip. ໃນການຕົກລົງກັບການທົດລອງ [14] ຊິບແມ່ນຫນຶ່ງຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງເນື່ອງຈາກເງື່ອນໄຂອຸປະກອນແລະການຕັດເລືອກ. ມັນໄດ້ຖືກສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນວ່າມູນຄ່າສູງສຸດຂອງຄວາມກົດດັນ von Mises ເກີດຂື້ນໃນແຖບຕັດທໍາອິດ [14]. ລະດັບອຸນຫະພູມສະແດງໃຫ້ເຫັນມູນຄ່າສູງສຸດໃນເຂດການຕິດຕໍ່ລະຫວ່າງໃບຫນ້າເຄື່ອງມືແລະ chip, ເນື່ອງຈາກແຖບຕັດຫຍິບທີສອງແລະ eff ect.

  ໃນເວລາທີ່ເລຂາຄະນິດ chip ແມ່ນມີຄວາມຫມັ້ນຄົງ, ຜົນບັງຄັບໃຊ້ຕັດໄດ້ບັນລຸມູນຄ່າຂອງ 1800 N (900 N / mm, ຈື່ວ່າຄວາມຫນາຂອງຊິ້ນວຽກແມ່ນ 2 ມມ); ໃນຕາຕະລາງທີ 4 ມີມູນຄ່າທີ່ທຽບເທົ່າກັບ Joyot et al. [16] ແລະ Pantal'e [14] ເລກຜົນໄດ້ຮັບ, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບຜູ້ທົດລອງແລະ Oxley (ເບິ່ງ Pantal'e [14] ສໍາລັບຜົນໄດ້ຮັບການນໍາໃຊ້ຕົວແບບ Oxley) ຜົນໄດ້ຮັບການວິເຄາະແບບຈໍາລອງ.

ຮູບທີ 8 ການວິທະຍາສາດການຕັດການຕັດ (Newton) ແລະການພັດທະນາການຂີ້ຝຸ່ນພາດສະຕິກສໍາລັບອົງປະກອບຢູ່ເຄິ່ງກາງຂອງຊິບ.

  ຜົນໄດ້ຮັບຮູບແບບສາມມິຕິລະດັບສະຫຼຽງ

  ໃນພາກນີ້, ພວກເຮົາໄດ້ຮູ້ເຖິງການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຮູບແບບສອງມິຕິທີ່ນໍາສະເຫນີກ່ອນທີ່ຈະປະຕິບັດຮູບແບບສາມມິຕິຂອງການຕັດໂລຫະທີ່ບໍ່ສະຖຽນລະພາບ. ຜົນໄດ້ຮັບຂອງຄຸນຄ່າຂອງອຸນຫະພູມກົນຈັກແລະດ້ານຂ້າງແມ່ນມີໄດ້ສັງເກດເຫັນແລະມີຄວາມສອດຄ່ອງກັບຜົນໄດ້ຮັບຂອງ Pantal'e [14]. ສຸດທ້າຍ, ເປັນສາມມິຕິລະດັບ

ຮູບແບບສະຫຼຽງທີ່ບໍ່ສະຖຽນລະພາບລັດໄດ້ຖືກພັດທະນາແລະນີ້ແມ່ນສິ່ງທີ່ພວກເຮົາຈະນໍາສະເຫນີຢູ່ທີ່ນີ້. ຮູບແບບນີ້ໃຊ້ຮູບແບບເລຂາຄະນິດແລະການຕັດເຊັ່ນດຽວກັນກັບຮູບແບບສອງມິຕິທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ກ່ອນ; ພວກເຮົາພຽງແຕ່ໃຫ້ມຸມມອງຂອງ 5ກັບເຄື່ອງມື. ກົດຫມາຍວັດຖຸແລະຄວາມເສຍຫາຍແມ່ນຄືກັນແລະຮູບແບບນີ້ຖືກສ້າງຢູ່ໃນ ALE. ຮູບແບບຈໍານວນຫລາຍແມ່ນເຮັດດ້ວຍ 25,006 ຂໍ້ແລະ 30,925 ອົງປະກອບອິດ. ການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນແລະການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນຂອງ von Mises ແມ່ນສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນຮູບ.9. ການພັດທະນາຂອງອົງປະກອບຕົ້ນຕໍຂອງຜົນບັງຄັບໃຊ້ຕັດ (ທິດ 1) ແມ່ນສະແດງໃນຮູບທີ 10.

  ຜົນໄດ້ຮັບການຕັດຜົນໄດ້ຮັບການຍອມຮັບກັບແບບທົດລອງແລະແບບສອງມິຕິ (ຕາຕະລາງ 5). ພວກເຮົາສັງເກດວ່າມຸມເລື່ອນເລັກນ້ອຍບໍ່ໄດ້ປັບປຸງແກ້ໄຂຄ່າຄົງທີ່.

ຮູບແບບຈໍານວນຫລາຍຂອງໂຮງງານຜະລິດ

  ການນໍາໃຊ້ມາດຕະການກະດູກຫັກດັ່ງທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ໃນພາກກ່ອນທີ່ຈະຫຼີກເວັ້ນບັນຫາຂອງເສັ້ນກະເພາະລໍາໄສ້ທີ່ມີຄວາມສໍາຄັນ. ນີ້ອະນຸຍາດໃຫ້ນໍາໃຊ້ເສັ້ນທາງເຄື່ອງມືສະລັບສັບຊ້ອນແລະເຮັດໃຫ້ການສ້າງ chip ໄດ້ຟຣີ. ກໍລະນີຂອງ a

ຮູບທີ່ 10 ການພັດທະນາຂອງກໍາລັງຕັດ (ສ່ວນປະກອບ 1).

ການຈໍາລອງໂຮງງານສາມມິຕິແມ່ນສະລັບສັບຊ້ອນດັ່ງນັ້ນມັນເປັນໄປບໍ່ໄດ້ທີ່ຈະຄາດຄະເນເສັ້ນ node ແຕກຫັກແລະມັນເປັນຕົວຢ່າງທີ່ຫນ້າສົນໃຈສໍາລັບການທົດສອບ criterion ດັ່ງກ່າວ.

  ການປະຕິບັດງານຂອງໂຮງງານທີ່ນໍາສະເຫນີໃນຮູບທີ 11 ແມ່ນຮູບແບບການນໍາໃຊ້ແບບຈໍາລອງສາມມິຕິ.

  ມີພຽງແຕ່ສ່ວນຫນຶ່ງຂອງເຄື່ອງຕັດແປ້ງທີ່ມີການປ່ຽນແປງຈໍານວນອົງປະກອບ.

  ຕາຫນ່າງເບື້ອງຕົ້ນແລະການປະສົມປະສານເບື້ອງຕົ້ນແມ່ນສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນຮູບ 12. ຮູບແບບຈໍານວນແມ່ນເຮັດດ້ວຍ 32,875 ຂໍ້ແລະ 30,534 ອົງປະກອບອິດ. ການຈໍາລອງທັງຫມົດປະມານ 5 ໂມງແລະຕ້ອງການ 80,000 ຂັ້ນຕອນຢ່າງຊັດເຈນເພື່ອໃຫ້ສໍາເລັດ. ຜົນໄດ້ຮັບແມ່ນການສ້ອມແປງຢູ່ເທິງແຂ້ວທີສາມຂອງເຄື່ອງມືທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 12. ໃນການສະທ້ອນນີ້, ແຂ້ວທໍາອິດແລະທີສອງເຮັດໃຫ້ຜັກທີ່ມີຄວາມແຕກຕ່າງທາງດ້ານ geometric di ff ຈາກສິ່ງທີ່ເກີດຈາກແຂ້ວຕໍ່ໄປທັງຫມົດ. ແຂ້ວທີ່ສາມແລະຕໍ່ໄປນີ້ກໍ່ສ້າງ chip ທີ່ຄ້າຍຄືກັນເພາະວ່າຂະບວນການນີ້ຈະກາຍເປັນວົງຈອນສະຫມໍ່າສະເຫມີ. ຜົນຂອງຄວາມກົດດັນຂອງ von Mises ແລະການສ້າງ chip ແມ່ນສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງສອງຂັ້ນຕອນໃນໄລຍະການສະແດງອອກ (ຮູບ 13).

  ໃນເວລາທີ່ຂີ້ເຫຍື້ອຂອງເຄື່ອງຕັດຕັດເຈາະເຂົ້າໄປໃນຕຶກ, ແຖບຕັດທໍາອິດແມ່ນເຫັນໄດ້ຊັດເຈນ (ດ້ານຊ້າຍໃນຮູບ 13). ໃນເວລານີ້, ການປະສົມປະສານແມ່ນຄືກັນກັບການຕັດໂລຫະທີ່ກົງກັນຂ້າມ

ຮູບ 11 ການປະຕິບັດການຕັດສາມມິຕິ.

model ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ຊິບຖືກແຍກຕາມແຖບຕັດທໍາອິດເນື່ອງຈາກຄວາມໄວຂອງເຄື່ອງມືແລະກະດູກຫັກຂອງອຸປະກອນຈະເກີດຂື້ນ (ດ້ານຂວາໃນຮູບ 13). rupture ເກີດຂຶ້ນຢູ່ໃກ້ປາຍປາຍຂອງເຄື່ອງມືແລະຂະຫຍາຍພັນຕາມແຖບຕັດຕົ້ນຕໍໄປຫາດ້ານຂອງ chip ໃນທາງກົງກັນຂ້າມກັບການສ້າງ chip ຕໍ່ເນື່ອງທີ່ບ່ອນທີ່ການກະແຈກກະຈາຍຕາມເສັ້ນຢູ່ທາງຫນ້າຂອງປາຍເຄື່ອງມື. ທັນທີຫຼັງຈາກນັ້ນ, ແຂ້ວດຽວກັນອອກມາຈາກຫ້ອງເຮັດວຽກແລະແຂ້ວຕໍ່ໄປເຂົ້າສູ່ເຄື່ອງ chip ຕໍ່ໄປ. ພຽງແຕ່ຫນຶ່ງເຄື່ອງແຂ້ວເຄື່ອງຈັກໃນເວລາທີ່ໄດ້ກໍານົດໃນໄລຍະການຈໍາລອງ; ນີ້ແມ່ນປະກົດການຮອບວຽນທີ່ຜະລິດ chip ສ່ວນຫນຶ່ງ.

  ການສືບສວນເພີ່ມເຕີມຕ້ອງໄດ້ດໍາເນີນການເພື່ອເຂົ້າໃຈຂັ້ນຕອນຂອງການປະຕິບັດງານຂອງໂຮງງານໃນການສຶກສາລະບົບຕັດແລະຕັດກໍາລັງ.

  ສະຫຼຸບ

  ໃນເອກະສານນີ້ພວກເຮົາໄດ້ນໍາສະເຫນີຂັ້ນຕອນທີ່ສົມບູນແບບສໍາລັບການຈໍາລອງການປະຕິບັດການຕັດ. ເລີ່ມຕົ້ນຈາກການກໍານົດກົດລະບຽບການກໍ່ສ້າງແລະຄວາມເສຍຫາຍຂອງອຸປະກອນ, ຮູບແບບຈໍານວນຫນຶ່ງແມ່ນຖືກສ້າງຂຶ້ນ, ເຊິ່ງມັນຕ້ອງເປັນໄດ້ເນັ້ນຫນັກວ່າການສ້າງ chip ທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບພຶດຕິກໍາຂອງ intrinsic ຂອງອຸປະກອນ, ຫຼັງຈາກນັ້ນເຮັດໃຫ້ຮູບແບບທີ່ສົມບູນແບບຂອງສິ່ງທີ່ເອີ້ນວ່າ '' machinability ''. ການກວດສອບຈິງກ່ຽວກັບການຈໍາລອງຂອງໂຮງງານຜະລິດທີ່ມີເສັ້ນທາງຂອງປາຍເຄື່ອງມືບໍ່ແມ່ນຊື່ຫນຶ່ງ, ແລະການຈໍາລອງຂອງເຄື່ອງຕັດສໍາລັບເຄື່ອງທີ່ບໍ່ສາມາດຖືວ່າເປັນຮ່າງກາຍແຂງແຮງ.