ການເຂົ້າໃຈຜົນກະທົບຂອງການສວມໃສ່ໃນຂະບວນການສ້າງຕັ້ງຂອງຊິບ

ການແນະນໍາ

ການຕັດໂລຫະ, ເປັນຂະບວນການຜະລິດທີ່ສໍາຄັນທີ່ເຮັດໃຫ້ມີວັດສະດຸທີ່ບໍ່ຕ້ອງການຈາກເຄື່ອງເຮັດວຽກ, ໄດ້ຮັບການສຶກສາຢ່າງກວ້າງຂວາງ. ການໄດ້ຮັບການປະກອບດ້ວຍທັງການຜິດປົກກະຕິທີ່ບໍ່ສາມາດປ່ຽນແປງໄດ້ແລະການໂອນຄວາມຮ້ອນ, ການຕັດໂລຫະແມ່ນບວກໃສ່ຂະບວນການ thermomechanical. ເປັນເຈົ້າຂອງອັດຕາການຜິດປົກກະຕິທີ່ສູງ, ອຸນຫະພູມທີ່ສູງຂື້ນ, ການຂັດຂວາງຫຼາຍເກີນໄປແລະສະພາບການໂຫຼດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງແມ່ນມີຫຼາຍຍາກທີ່ຈະພັດທະນາ. ຮູບແບບທີ່ມີຢູ່ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນອະທິບາຍຫຼາຍກວ່າການຄາດເດົາແລະເປັນຜົນ, ບໍ່ສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ໂດຍກົງເພື່ອກໍານົດສະພາບການຕັດທີ່ດີທີ່ສຸດໃນໄລຍະການອອກແບບ. ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ວິທີການທົດລອງແມ່ນການຕັ້ງຄ່າໂດຍສະເພາະແລະມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະແພງຫຼາຍສໍາລັບຂະບວນການ machining ແບບສະລັບສັບຊ້ອນ. ເພາະສະນັ້ນ, ແບບຈໍາລອງໂດຍອີງໃສ່ການຈໍາລອງແບບຈໍານວນທີ່ຖືກຕ້ອງກາຍເປັນສິ່ງສໍາຄັນໃນການພັດທະນາທິດສະດີຂອງໂລຫະການຕັດ.

ວິທີການຂອງອົງປະກອບທີ່ຈໍາຈິງ (FEM) ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເລື້ອຍໆທີ່ໃຊ້ໃນການຈໍາລອງໂລຫະຕັ້ງແຕ່ປີ 1973, ເມື່ອວິທີການດັ່ງກ່າວໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນຂະບວນການຂອງເຄື່ອງຈັກໂດຍ Klameti [1]. ການນໍາໃຊ້ຂອງ fem ໃນໂລຫະການວິເຄາະຕັດເຮັດໃຫ້ຄົນຫນຶ່ງລວມເອົາຄວາມສໍາພັນທີ່ແທ້ຈິງຂອງໂລຫະ (ເຮັດໃຫ້ມີການໂຕ້ຕອບຢ່າງຖືກຕ້ອງລະຫວ່າງຜົນກະທົບຂອງຊິບ, ແລະ[2]. ສິ່ງທີ່ສໍາຄັນກວ່ານັ້ນແມ່ນ, ເປັນເຕັກນິກທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍພາກສະຫນາມ, ໃຫ້ການກໍານົດຄວາມກົດດັນ, ຄວາມກົດດັນແລະຕົວກໍານົດໂລກ (ລວມທັງແຮງຈູງໃຈ, ແລະເລຂາຄະນິດອາຫານສັດ). ໄດ້ຂໍ້ມູນລະອຽດກ່ຽວກັບຄວາມກົດດັນແລະການແຈກຢາຍອຸນຫະພູມແມ່ນມີຄວາມສໍາຄັນໃນການຄາດເດົາສະພາບການຕັດທີ່ດີທີ່ສຸດ. ຜົນສະທ້ອນ, ການຄົ້ນຄວ້າຫຼາຍໄດ້ດໍາເນີນການຈໍາລອງດ້ວຍໂລຫະໂດຍໃຊ້ອົງປະກອບທີ່ຈໍາກັດ (FE)ສ່ວນໃຫຍ່ຂອງການໄດ້ຮັບການທົບທວນໃນ [3-5].

ການຕັດໂລຫະ, ເປັນຂະບວນການກໍາຈັດເອກະສານ, ປົກກະຕິກ່ຽວຂ້ອງກັບການຜິດປົກກະຕິທີ່ໃຫຍ່ແລະອັດຕາສາຍພັນສູງ. ຊິບທີ່ຜະລິດຢູ່ໃນຂະບວນການຕັດແມ່ນຢູ່ໃນການຕິດຕໍ່ກັບເຄື່ອງມື Rake ປະເຊີນຫນ້າໃນເຂດທີ່ຖືກກົດຫມາຍທີ່ເຮັດໃຫ້ຫນຽວຄວາມຂັດແຍ້ງ, ເຊິ່ງຈະຫັນປ່ຽນໄປສູ່ການຂັດຂືນເລື່ອນຕື່ມອີກຕໍ່ຫນ້າເຄື່ອງມື. ການຜິດປົກກະຕິພາດສະຕິກຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະຄວາມແຕກຕ່າງທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມຂົ້ນທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບການຕັດໂລຫະສ້າງພະລັງທີ່ມີຄວາມຮ້ອນອັນໃຫຍ່ຫຼວງ, ເພີ່ມຂື້ນໃນການເພີ່ມຂື້ນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍອຸນຫະພູມ. ສະນັ້ນ, ຂະບວນການຕັດຄວນໄດ້ຮັບການປິ່ນປົວເປັນຂະບວນການລະເບີດຝັງດິນ. ເມື່ອມໍ່ໆມານີ້, ຄວາມພະຍາຍາມຄົ້ນຄ້ວາໄດ້ຖືກສ້າງຂື້ນຕາມສາຍນີ້. ສໍາລັບການສອບເສັງ, PLE, ARMOMECHANICAL ARTMOOMANSICAL ERTIN ERTION Elementການຕັດ orthogonal ແບບຈໍາລອງດ້ວຍການສໍາຫຼວດຊິບຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງໄດ້ຖືກນໍາສະເຫນີໂດຍ Lei et al. [6], ເຊິ່ງກໍາລັງແຮງທີ່ລະເລີຍໃນການໂຕ້ຕອບຊິບເຄື່ອງມືແລະສົມມຸດວ່າມີຄວາມຮ້ອນເປັນເອກະພາບທີ່ຖືກນໍາໃຊ້ໂດຍກົງກັບ chipການໂອນຄວາມຮ້ອນທີ່ສ້າງຂື້ນໃຫມ່. Liu ແລະ Guo [7] ລາຍງານວ່າຈໍາລອງ Fe Thermoelastic-viscoplastic-viscoploptastic-viscoploptastic-viscoploptastic. ອຸນຫະພູມການເພີ່ມຂື້ນຂອງ Workpiece ໄດ້ຖືກຄາດຄະເນໃນການວິເຄາະຂອງພວກເຂົາໂດຍໃຊ້ຄວາມຮ້ອນທີ່ຜະລິດໂດຍການຜິດປົກກະຕິຂອງສຕິກ, ເຊິ່ງສ້າງຂື້ນໂດຍການສ້າງຄວາມວຸ້ນວາຍແລະສະພາບອາການທີ່ສົມມຸດຕິຖານ. Shet ແລະ Deng [8] ໄດ້ໃຫ້ການວິເຄາະ FEຂະບວນການຕັດໂລຫະ Orthogonal ໂດຍອີງໃສ່ກົດຫມາຍຂັດຂືນຂອງ coulified ແລະມາດຖານແຍກຕ່າງຫາກ chip ທີ່ອີງໃສ່ຄວາມກົດດັນ. ໃນການສຶກສາເງື່ອນໄຂການເຮັດຄວາມຮ້ອນຂອງພວກເຂົາທີ່ໄດ້ຮັບການຄາດເດົາວ່າກໍານົດອຸນຫະພູມທ້ອງຖິ່ນທີ່ເພີ່ມຂື້ນໃນສອງ Shearເຂດທີ່ເກີດຈາກການຜິດປົກກະຕິຂອງສຕິກແລະການເຮັດວຽກທີ່ສົມບູນແບບ. ເນື່ອງຈາກວ່າມີການປະສານງານຄວາມຮ້ອນຢູ່ພາຍໃນວຽກງານ, ຊິບແລະເຄື່ອງມືຕັດ, ແລະລະຫວ່າງເຄື່ອງມືແລະເຄື່ອງມື, ຄວາມຮ້ອນຊອບປະມານ, ເຊິ່ງອາດຈະຜະລິດຜົນທີ່ຍອມຮັບບໍ່ໄດ້, ໂດຍສະເພາະໃນເວລາທີ່ຄວາມໄວໃນການຕັດຕ່ໍາຫຼືການຕັດຄວາມໄວໃນການນໍາໃຊ້ [9]. ເພາະສະນັ້ນ, ການປັບປຸງຕົວແບບ fe ທີ່ສາມາດເປັນຕົວແທນໃຫ້ກັບການຕັດສິນລະຍາຍຢ່າງເຕັມສ່ວນໃນຂະບວນການຕັດໂລຫະແມ່ນຍັງຢູ່ໃນຕ້ອງການ.

ໃນການຈັດການກັບເຄື່ອງມືໃສ່ເຄື່ອງມືທີ່ເກີດຂື້ນໃນຂະບວນການຕັດໂລຫະ orthogonal, ຜູ້ສືບສວນກ່ອນຫນ້ານີ້ໄດ້ກໍານົດສອງກົນໄກແບບຟອມທີ່ໃສ່ໃນຮູບແບບ: ເສື້ອຍືດແລະໃສ່ເສື້ອຍືດ. ຜົນກະທົບຂອງການປ່ຽນແປງຂອງ goometry tool ທີ່ເກີດຈາກ flankໃສ່ໃນຂະບວນການຕັດດັ່ງກ່າວໄດ້ຖືກສຶກສາຢ່າງກວ້າງຂວາງ [10-12] ດ້ວຍຄວາມສົນໃຈພິເສດໃນການຄິດໄລ່ຄວາມກົດດັນທີ່ບໍ່ມີຄວາມກົດດັນ - ອະທິບາຍການແຍກຕ່າງຫາກທີ່ແຕກຕ່າງຈາກບ່ອນເຮັດວຽກ. ການພົວພັນເຄື່ອງມືຊິບຈະຖືກຖືວ່າເປັນການເລື່ອນເລື່ອນແລະຈະໄດ້ຮັບການສະແດງໂດຍກົດຫມາຍຂອງ coulomb. ສົມຜົນຄວາມຮ້ອນຈະຖືກແກ້ໄຂເພື່ອກໍານົດສະຫນາມອຸນຫະພູມທີ່ເກີດຈາກການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນເນື່ອງຈາກການຜິດປົກກະຕິແລະການປອມແປງ. ລະຫັດອົງປະກອບທີ່ມີຈຸດປະສົງທົ່ວໄປທີ່ສຸດ abaqus [16] ຈະຮັບໃຊ້ເປັນເຄື່ອງມືຄອມພິວເຕີ້ໃນຕົວແບບໃນປະຈຸບັນ. ຄວາມກົດດັນແລະເຂດອຸນຫະພູມຈະຖືກກໍານົດພ້ອມກັນໂດຍການໃຊ້ Abaqus. ຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງລະຫັດນີ້ສໍາລັບການຕັດໂລຫະຕັດການຕັດໂລຫະໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນສົບຜົນສໍາເລັດໃນການສຶກສາທີ່ຜ່ານມາ [6-8]. ສ່ວນຫນຶ່ງຂອງຜົນທີ່ຄາດຄະເນທີ່ໄດ້ຮັບໃນຮູບແບບປະຈຸບັນຈະຖືກປຽບທຽບກັບຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ລາຍງານໃນ [14,15].

ການພິຈາລະນາແບບຈໍາລອງ

ການສົມມຸດຕິຖານ

ສາມສົມມຸດຕິຖານທີ່ສໍາຄັນແມ່ນເຮັດໃນການສືບສວນນີ້. ກ່ອນອື່ນຫມົດ, ເຮືອບິນ Stroin State ແມ່ນສົມມຸດຖານ, ດັ່ງທີ່ໄດ້ເຮັດໃນເກືອບທັງຫມົດການສຶກສາກ່ອນຫນ້ານີ້. ເນື່ອງຈາກຄວາມກວ້າງຕັດແມ່ນມີຂະຫນາດໃຫຍ່ກ່ວາຄວາມຫນາຊິບທີ່ບໍ່ມີຄວາມຈໍາເປັນ, ສົມມຸດຕິຖານນີ້ແມ່ນສົມເຫດສົມຜົນ. ອັນທີສອງ, ໃນທັດສະນະຂອງ modulus elastic ຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງອຸປະກອນການເຄື່ອງມືທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບວຽກງານຂອງການຕັດ, ເຄື່ອງມືຕັດຈະເຂັ້ມຂຸ້ນ. ນີ້ແມ່ນການປະມານທີ່ຍອມຮັບໄດ້, ເປັນການກໍານົດຄວາມຍືດຍຸ່ນຂອງການຕັດເຄື່ອງມືແມ່ນບໍ່ສໍາຄັນເມື່ອປຽບທຽບກັບການຜິດປົກກະຕິສຕິກຂະຫນາດໃຫຍ່ຂອງ workpiece. ສຸດທ້າຍ, ເຄື່ອງມືຕັດແມ່ນຖືວ່າແຫຼມສະດວກສະບາຍໃນການອໍານວຍຄວາມສະດວກໃນການຈໍາລອງ.

ສໍາພັນທີ່ສໍາພັນ

ເຫລັກທີ່ແຂງ Oil-Hardening O1 ຖືກພິຈາລະນາໃນການສຶກສານີ້. Von Mises ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າຂອງວັດສະດຸນີ້, σ, ສາມາດເປັນຕົວແທນໂດຍ Modson-Cook ແບບຈໍາລອງຂອງ Johnson-Cook ໃນວັນທີ [15]ses. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມສໍາລັບອິດທິພົນຂອງການສວມໃສ່ໃນລະບົບ, ການສຶກສາຫນ້ອຍທີ່ສຸດແມ່ນມີການສຶກສາ, ເຖິງແມ່ນວ່າກົນຈັກປະກອບນີ້ism ແມ່ນມີຄວາມສໍາຄັນເທົ່າທຽມກັນ. Komvopoulos ແລະ erpenbeck [13]ການສືບສວນຜົນກະທົບລວມຂອງການສວມໃສ່ໃນກະດານtion. ເພື່ອໃຫ້ເຂົ້າໃຈເຖິງຜົນກະທົບຂອງການປ່ຽນແປງເລຂາຄະນິດຂອງເຄື່ອງມືທີ່ເກີດຈາກຕົວກໍານົດການຕັດ, ການຕອບສະຫນອງຄວາມຮ້ອນແລະກົນຈັກຄວນຈະຖືກນໍາໃຊ້, ເພາະວ່າເຄື່ອງມືໃສ່ມີສ່ວນກ່ຽວຂ້ອງກັບການເພີ່ມຂື້ນຂອງອຸນຫະພູມໃນລະຫວ່າງການຂະບວນການຂອງເຄື່ອງຈັກ.

ຈຸດປະສົງຂອງເອກະສານນີ້ແມ່ນເພື່ອພັດທະນາຮູບແບບອົງປະກອບທີ່ມີຄວາມສາມາດໃນລະດັບປະເພດທີ່ສົມເຫດສົມຜົນຢ່າງເຕັມທີ່ສໍາລັບການຈໍາລອງຂະບວນການຕັດ orthogonal, ໂດຍເນັ້ນໂດຍການເນັ້ນໂດຍສະເພາະຂອງການສວມໃສ່. ສະຫມໍ່າສະເຫມີ - ລັດແລະຍົນສະພາບການຕັດຈະຖືກພິຈາລະນາ. ສົມຜົນທີ່ເປັນທາງການຂອງເຫຼັກກ້ານ້ໍາມັນທີ່ແຂງ O1 ຈະໄດ້ຮັບການຈ້າງງານ, ເຊິ່ງຮູບແບບຂອງມັນກ່ອນຫນ້ານີ້ໄດ້ຖືກກໍານົດໂດຍການໃຊ້ການທົດສອບແຖບການແບ່ງປັນ Hopkinson [14,15]. ເງື່ອນໄຂຄວາມກົດດັນທີ່ສໍາຄັນຈະຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອບ່ອນທີ່ A, B, C, M ແລະ N ແມ່ນຄົງທີ່ທີ່ບໍ່ຖືກຕ້ອງ, ε Von Mises ທຽບເທົ່າທຽບເທົ່າອັດຕາການເມື່ອຍປລາສຕິກ, ε· 0 ອັດຕາການສາຍສະຫມອງທຽບໃສ່ຄວາມກົດດັນເນື່ອງຈາກຄວາມຮ້ອນຕາມລໍາດັບ, ອຸນຫະພູມ Melting ວັດສະດຸແລະອຸນຫະພູມກະຊວງຕິດຕໍ່. ສໍາລັບການພິຈາລະນາເຫລັກ O1, ສິ່ງເກົ່າແກ່ກໍານົດໂດຍ Zheng ແລະ Sutherland [15] = 25 ° C ແລະ TMelt = 1500 ° C. ຄຸນສົມບັດວັດສະດຸ workpiece, ລວມທັງການເພິ່ງພາອາໃສຂອງອຸນຫະພູມບ່ອນທີ່ເຫມາະສົມ, ຖືກລະບຸໄວ້ໃນຕາຕະລາງ 1. Eqs. (1) ແລະ (2), ພ້ອມກັບເອກະສານເຫຼົ່ານີ້

ຄຸນສົມບັດ, ຈະໄດ້ຮັບການຮັບຮອງເອົາໃນການສຶກສານີ້ເພື່ອເປັນຕົວແທນຂອງພຶດຕິກໍາທີ່ເປັນສ່ວນຕົວຂອງເຫຼັກ.

ຕາຕະລາງອົງປະກອບທີ່ມີລະດັບ 1nitial

ຕາຫນ່າງອົງປະກອບທີ່ຈໍາກັດໃນເບື້ອງຕົ້ນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ. ຫ້າຊັ້ນຂອງສ່ວນປະກອບ, 10.16 μmສູງໃນແຕ່ລະຊັ້ນ, ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອສ້າງແບບຈໍາລອງການສ້າງຕັ້ງຊິບທີ່ສົດໃສ. ສີ່ຊັ້ນຂອງສ່ວນປະກອບ, ດ້ວຍຄວາມສູງຂອງມັນຫຼຸດລົງຈາກດ້ານລຸ່ມຂອງພື້ນທີ່ທີ່ຕັດໃນກົດລະບຽບຂອງ Bias (i.e.ໃຊ້ສໍາລັບ workpiece ພາຍໃຕ້ພື້ນຜິວຕັດ. ເພື່ອອໍານວຍຄວາມສະດວກໃຫ້ແກ່ການສ້າງຕັ້ງ, ຊິບເບື້ອງຕົ້ນຖືກຖືວ່າເປັນແບບຢ່າງໂດຍຫ້າຊັ້ນຂອງອົງປະກອບ, ມີ 20 ອົງປະກອບໃນແຕ່ລະຊັ້ນໃນແຕ່ລະຊັ້ນ. ມີທັງຫມົດ 640 ອົງປະກອບເມື່ອຍໃນຖານະເປັນ CPET4 ໃນ ABAQUS), ເຊິ່ງແມ່ນໄຂ່ແດງ, ສີ່-node ແລະການຍ້າຍຖິ່ນທີ່ອຸນຖານແລະອຸນຫະພູມທີ່ເຫມາະສົມ, ແລະ 791 ຂໍ້ທີ່ໃຊ້ໃນຕາຫນ່າງນີ້. ອົງປະກອບໃນຊິບທີ່ມີທ່າແຮງຖືກອອກແບບມາແລ້ວວ່າມັນຈະຖອຍຫລັງ - ມີແນວໂນ້ມທີ່ມີຂະຫນາດຂອງມັນຢູ່ໃນທິດທາງຂອງແນວນອນແມ່ນໃຫຍ່ກວ່າຜູ້ທີ່ຢູ່ໃນທິດທາງຕັ້ງ. ການຕັ້ງຄ່ານີ້, ໃນເບື້ອງຕົ້ນສະເຫນີໂດຍ Stre-Kowski ແລະ Carroll [17], ສາມາດຊົດເຊີຍການບິດເບືອນຢ່າງຫນັກຂອງສ່ວນປະກອບເນື່ອງຈາກການບີບອັດທີ່ຮຸນແຮງ, Shearການເລື່ອນລອຍແລະສາຍແຂນ,, ເຮັດໃຫ້ພື້ນຖານຫຼີກລ່ຽງຄວາມແຕກຕ່າງທີ່ເປັນໄປໄດ້ໃນລະຫວ່າງການຕອບສະຫນອງທີ່ເປັນຕົວເລກ. ການດໍາເນີນການດໍາເນີນການທົດລອງແລະຂໍ້ຜິດພາດຕ້ອງໄດ້ດໍາເນີນການເພື່ອກໍານົດຮູບແບບອົງປະກອບທີ່ເຫມາະສົມແລະຂະຫນາດທີ່ເຫມາະສົມ [18]. ໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້, ອົງປະກອບທັງຫມົດທີ່ໃຊ້ການຈໍາລອງຊິບທີ່ມີທ່າແຮງແມ່ນ 50 μm, ແລະມຸມຕາເວັນອອກຂອງພວກມັນແມ່ນ 70 °ທີ່ເຄົາລົບກັບທິດທາງແນວຕັ້ງ.

ເຄື່ອງມືຕັດແລະການໃສ່ຊຸດຂອງມັນ

ໃນການປະຕິບັດງານເຄື່ອງຈັກປະຕິບັດຕົວຈິງ, ການໃສ່ຊຸດເຄື່ອງມືແມ່ນບໍ່ເປັນເອກະພາບຕາມຮູບແບບຂອງເຄື່ອງມື. ສິ່ງນີ້ຈໍາເປັນສະເພາະຂອງສະຖານທີ່ແລະລະດັບຂອງການສວມໃສ່ເມື່ອມູນຄ່າການນຸ່ງຖືທີ່ອະນຸຍາດແມ່ນຕ້ອງໄດ້ຕັດສິນໃຈ. contour ຂອງທີ່ສູງທີ່ສຸດອຸນຫະພູມ, ໃນເວລາທີ່ machining ເຫຼັກກາກບອນຕ່ໍາ, ມັກຈະຕັ້ງຢູ່ໃນໄລຍະຫ່າງຂອງ rake, ເຮັດໃຫ້ໃສ່ໃນຮູບແບບທີ່ສອດຄ້ອງກັນກັບ contour ອຸນຫະພູມນີ້ [19]. ຈຸດດຽວປົກກະຕິເຄື່ອງມືທີ່ມີການສວມໃສ່ crater ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2, ໃນທີ່ຄວາມເລິກຂອງ Kt ໂດຍທົ່ວໄປ Kt ໄດ້ຖືກປະຕິບັດເປັນມາດຕະການຂອງຈໍານວນຂອງການສວມໃສ່ຂອງ card ໄດ້ [20]. The Crater ດັ່ງທີ່ສະແດງແມ່ນສ່ວນຫນຶ່ງຂອງວົງມົນ, ກັບ KB ວັດແທກໄລຍະທາງແນວຕັ້ງຈາກສູນກາງຂອງວົງມົນໄປຫາປາຍຂອງເຄື່ອງມືຕັດ. ໃນຂະບວນການຕັດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບການສວມໃສ່ Crater, ຄວາມຮ້ອນຈະໄຫຼຈາກຈຸດຮ້ອນໄປສູ່ຂອບທີ່ໃຊ້ເວລາໃນການຕັດຫຼືຄວາມໄວຕັດຈະເພີ່ມຂື້ນເປັນວັນທີ [19]. ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, Crater ອາດຈະຍັງມີຕົ້ນກໍາເນີດມາຈາກຂອບຕັດໃນເວລາທີ່ວັດສະດຸວັດສະດຸທີ່ສູງຂອງ machining. ສະນັ້ນ, ມັນມີສອງຮູບແບບທີ່ເປັນໄປໄດ້ຂອງເຄື່ອງນຸ່ງຫົ່ມທີ່ເປັນໄປໄດ້ກ່ອນທີ່ຈະໃຊ້ເວລາການສະແດງທີ່ສາມາດບັນລຸໄດ້, i.e.KM / 2. ສີ່ກໍລະນີຈະຖືກຈໍາລອງໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້. ຕົວກໍານົດໂລກເລຂາຄະນິດຂອງເຄື່ອງມື, ເຊິ່ງທັງຫມົດນັ້ນມີມຸມ rake ດຽວກັນ 10 ອົງສາ, ແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 2.

ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 3.

ຮູບ 1. ຕາຫນ່າງໃນເບື້ອງຕົ້ນຂອງຕົວແບບອົງປະກອບທີ່ຈໍາກັດ. ຮູບ 2. ການຕັ້ງຄ່າຂອງເຄື່ອງມື.

ນອກຈາກນີ້, ດ້ານເທິງຂອງເຄື່ອງເຮັດວຽກແລະພື້ນຜິວຂອງຊິບສໍາລັບອາກາດຈະຖືກປະຕິບັດເປັນສ່ວນເທິງແລະດ້ານເທິງຂອງສ່ວນທີ່ມີເຄື່ອງຈັກ, ເປັນການໂອນຄວາມຮ້ອນລະຫວ່າງພວກມັນແມ່ນບໍ່ສໍາຄັນແລະດັ່ງນັ້ນຈິ່ງສາມາດຖືກລະເລີຍ. ດ້ານຂວາແລະດ້ານລຸ່ມຂອງເຄື່ອງເຮັດວຽກຢູ່ໃນອຸນຫະພູມໃນເບື້ອງຕົ້ນ, ເພາະວ່າພວກມັນຕັ້ງຢູ່ໄກຈາກເຂດຜິດປົກກະຕິ.

ເຄື່ອງມືຕັດ, ດ້ວຍຮູບແບບຂອງມັນທີ່ມີຂະຫນາດໃຫຍ່ກ່ວາທີ່ໃຫຍ່ກ່ວາຂອງເຄື່ອງເຮັດວຽກ, ແມ່ນຮູບແບບທີ່ເຂັ້ມງວດເປັນຮ່າງກາຍທີ່ເຂັ້ມງວດ. ນັບຕັ້ງແຕ່ເຄື່ອງມືໄດ້ຮັບການຄາດວ່າຈະມີຄວາມຄົມຊັດຢ່າງສົມບູນ, ມີພຽງແຕ່ສ່ວນຂອງໃບຫນ້າ rake ຕ້ອງໄດ້ຮັບການກໍານົດໂດຍສອງອົງປະກອບ ode rigid. ຂໍ້ຈໍາກັດດ້ານ Kinematic ແລະພາລະຂອງເຄື່ອງມືແມ່ນຖືກກໍານົດໂດຍຂໍ້ມູນອ້າງອີງ, ເຊິ່ງຕິດກັບເຄື່ອງມືທີ່ເຂັ້ມງວດ. ຄວາມໄວໃນການຕັດແມ່ນຖືກມອບຫມາຍໃຫ້ເປັນເຄື່ອງມືໂດຍຜ່ານຂໍ້ມູນອ້າງອີງນີ້ກັບເວລາທີ່ຖືກເລືອກໄລຍະຫ່າງແລະການຍ້າຍເຄື່ອງມືທີ່ສອດຄ້ອງກັນໃນທິດທາງແນວນອນ. ກ່ອນທີ່ຈະສ້າງແບບຈໍາລອງແບບໂຕ້ຕອບແລະການແບ່ງແຍກຊິບ, ສອງຄູ່ຕິດຕໍ່ດ້ານຫນ້າຕ້ອງໄດ້ກໍານົດ, i.e. , ຄູ່ມືຂອງເຄື່ອງມື - ທີ່ມີທ່າແຮງແລະຄູ່ workpiece-chip ຄູ່ທີ່ມີທ່າແຮງ. ສະພາບເດີມສໍາລັບຄູ່ສຸດທ້າຍແມ່ນວ່າສອງຂໍ້ທີ່ຄ້າຍຄືກັນລຽບຕາມເສັ້ນທີ່ມີສ່ວນຮ່ວມທີ່ຄາດຫວັງແມ່ນຜູກພັນທັງຫມົດ. ອີກສະພາບການໃນເບື້ອງຕົ້ນໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້ແມ່ນອຸນຫະພູມເບື້ອງຕົ້ນ, 25 ° C, ເພື່ອຈະຖືກບັງຄັບໃຊ້ໃນທຸກໆອົງປະກອບ.

ໃນພາກພື້ນທີ່ເລື່ອນລົງ, ເປັນຕົວຄູນຄົງທີ່ຂອງການຂັດຂືນ, iss, ແມ່ນສົມມຸດຖານ, ໃນຂະນະທີ່ກໍານົດຂອບເຂດໄມ້ຢືນຕົ້ນຄວາມກົດດັນທີ່ທຽບເທົ່າ, τx, ຖືກບັງຄັບ. ຄວາມກົດດັນທີ່ຂັດຂວາງτfrτfrໃນການໂຕ້ຕອບສາມາດສະແດງອອກເປັນບ່ອນທີ່σsແມ່ນຄວາມກົດດັນປົກກະຕິຕາມໃບຫນ້າ rake ຂອງເຄື່ອງມື. ເຫັນໄດ້ຢ່າງຈະແຈ້ງວ່າຮູບແບບການຂັດຂືນນີ້ແມ່ນອີງໃສ່ກົດຫມາຍຂອງ Coulomb.

Eq. (3) ສະແດງເຖິງພາກພື້ນທີ່ເລື່ອນລົງ, ໃນຂະນະທີ່ Eq. (4) ອະທິບາຍເຖິງພາກພື້ນທີ່ຍຶດຫມັ້ນ. ເພື່ອນໍາໃຊ້ Abaqus, τmax = σ s / y'3 ແມ່ນໄດ້ຮັບຮອງເອົາໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້, ບ່ອນທີ່σ S ແມ່ນ von mises ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າທຽບໃສ່ເຂດ shear ສອງທີ່ຕິດກັບຫນ້າຈໍ. ໃນຖານະເປັນປະມານ, ຕົວຄູນ friction ສະເລ່ຍໃນພາກພື້ນທີ່ເລື່ອນລົງສາມາດຄິດໄລ່ຈາກວັດແທກໄດ້ການຕັດແລະການໃຫ້ອາຫານ. τmaxສາມາດຖືກຄາດຄະເນຈາກການແບ່ງສ່ວນຂອງກໍາລັງອາຫານທີ່ວັດແທກ (ເມື່ອມຸມ rake ແມ່ນ 0 °) ໂດຍພື້ນທີ່ທີ່ຖືກຍຶດໃນໃບຫນ້າ rake [19]. ໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້, μ = 0.85 ແລະτamx = 500 MPA ແມ່ນໄດ້ຮັບການນໍາໃຊ້ຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ສະຫນອງໃຫ້ໃນ [14].

2.6. ຜົນກະທົບຂອງອຸນຫະພູມ

ການຜິດປົກກະຕິພາດສະຕິກທີ່ບໍ່ສາມາດປ່ຽນແປງໄດ້ແລະ frictions ໃນອິນເຕີເຟດຊິບເຄື່ອງມືສ້າງຄວາມຮ້ອນແລະຜົນໄດ້ຮັບເພີ່ມຂື້ນ. deurinations ພາດສະຕິກນໍາໄປສູ່ບ່ອນໃດທີ່ Q · p ແມ່ນຄວາມຮ້ອນທີ່ເຮັດໃຫ້ບໍລິສັດສະຕິກເກີ, η trollion Faction ປັດໄຈທີ່ເຮັດວຽກ, ແລະ Eh Persure Tensor Tensor ແລະຄວາມເຄັ່ງຕຶງໃນພາດສະຕິກ.

2.5. ການຂັດຂືນໃນການໂຕ້ຕອບຊິບເຄື່ອງມື

ການພົວພັນລະຫວ່າງເຄື່ອງມືຕັດແລະຊິບແມ່ນບັນຫາການຕິດຕໍ່ທີ່ສັບສົນ. ການປະຕິບັດການທົດລອງ [21] ໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າມີສອງຂົງເຂດທີ່ແຕກຕ່າງກັນຢູ່ເທິງໃບຫນ້າຂອງເຄື່ອງມືຕັດ, ຕິດແລະເລື່ອນລົງ.

ຮູບ 3. ເງື່ອນໄຂເຂດແດນໃນການຕັດໂລຫະ orthogonal (ເຄື່ອງມືແປ).

ບ່ອນໃດທີ່ q q · f ແມ່ນຄວາມຮ້ອນທີ່ມີຄວາມຮ້ອນກ່ຽວກັບການເຮັດວຽກທີ່ສົມບູນແບບເນື່ອງຈາກການປ່ຽນແປງຂອງການປ່ຽນແປງຂອງພະລັງງານຄວາມຮ້ອນ, ແລະτfrຖືກກໍານົດຢູ່ໃກ້ Eq. (3). ບໍ່ບ່ານໂຕນັ້ນວຽກງານພາດສະຕິກສ່ວນໃຫຍ່ປ່ຽນເປັນຄວາມຮ້ອນ, ηPຖືກປະຕິບັດເປັນ 0.9. ພ້ອມກັນນັ້ນ, ໂດຍສົມມຸດວ່າທຸກໆວຽກທີ່ຄິດວ່າຄວາມຂັດແຍ້ງປ່ຽນເປັນຄວາມຮ້ອນ, ηf = 1.0 ຈະຖືກນໍາໃຊ້ໃນການສຶກສາ parametric ນີ້. ມູນຄ່າຂອງ FF ແມ່ນກໍານົດໂດຍຄວາມຮ້ອນຄຸນສົມບັດຂອງເຄື່ອງມືແລະເອກະສານ workpiece ເຊັ່ນດຽວກັນກັບ gradienticine ອຸນຫະພູມໃກ້ກັບອິນເຕີເຟດຊິບເຄື່ອງມື. ໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້, FF = 0.5 (ສະເລ່ຍ) ຖືກປະຕິບັດ. ຄຸນຄ່າທີ່ຄ້າຍຄືກັນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບພາລາມິເຕີເຫຼົ່ານີ້ໃນການສຶກສາກ່ອນຫນ້ານີ້ໃນການໂຕ້ຖຽງດຽວກັນ [6,22].

ສົມຜົນພະລັງງານທີ່ກໍານົດພາກສະຫນາມອຸນຫະພູມແມ່ນບ່ອນທີ່ Q · = Q · p + q · f ແມ່ນອັດຕາການຜະລິດຄວາມຮ້ອນ volutureric, ຄວາມຮ້ອນແລະຄວາມຮ້ອນຂອງຄວາມຮ້ອນຂອງວັດສະດຸ workpiece, ແລະ 72 ແມ່ນຜູ້ປະຕິບັດງານ laplipie. ເຫັນໄດ້ຊັດເຈນ, Eqs. (1), (2)ແລະ (5) - ສົມຜົນເຫຼົ່ານີ້ຈະຖືກແກ້ໄຂພ້ອມໆກັນໂດຍໃຊ້ abaqustoກໍານົດຄວາມກົດດັນ, ສາຍພັນແລະທົ່ງໄຟອຸນຫະພູມ.

2.7. ມາດຖານແຍກຕ່າງຫາກ

ມັນມີສອງການສ້າງແບບຈໍາລອງອັນໃຫຍ່ຫຼວງ, i.e. , ນັກຮຽນແລະການສ້າງທາດອາຫານ. ໃນສູດອາຊີ, ອົງປະກອບ, ອົງປະກອບ, ກວມເອົາພາກພື້ນຂອງການວິເຄາະຢ່າງແນ່ນອນ, ຕິດກັບເອກະສານແລະພິການພ້ອມກັບworkpiece. ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ການສ້າງອາວຸດອີເມຣາທີ່ມີການສ້ອມແຊມໃນອະວະກາດທີ່ມີການສ້ອມແຊມໃນຊ່ອງແລະຄິດໄລ່ຄຸນສົມບັດດ້ານວັດຖຸໃນສະຖານທີ່ທາງກວ້າງຂອງພື້ນທີ່ທີ່ກໍາລັງຈະໄຫຼຜ່ານຕາຫນ່າງ.

ໃນຂະບວນການເຄື່ອງຈັກ, ຊິບ, ເຊິ່ງໃນເບື້ອງຕົ້ນແມ່ນສ່ວນຫນຶ່ງຂອງ workpiece, ແຍກອອກຈາກດ້ານທີ່ມີເຄື່ອງຈັກຢູ່ທີ່ປາຍເຄື່ອງມື. ເພື່ອສ້າງແບບຈໍາລອງຂະບວນການນີ້ໂດຍໃຊ້ການສ້າງແບບຟອມ Fraangian Fe, ມາດຖານທີ່ປົກຄອງການແຍກຕົວຂອງ chip ຕ້ອງໃຫ້. ມາດຕະຖານຕ່າງໆດັ່ງກ່າວໄດ້ຖືກລາຍງານໃນວັນນະຄະດີ. ພວກເຂົາສາມາດຖືກຈັດປະເພດເປັນສອງປະເພດ, i.e. , Geo- Metrical ແລະຮ່າງກາຍ [23]. ອີງຕາມມາດຖານແຍກຕ່າງຫາກທີ່ເປັນເລຂາຄະນິດ, ຊິບຈະແຍກກັນເມື່ອໄລຍະຫ່າງລະຫວ່າງປາຍເຄື່ອງມືແລະ node ທີ່ໃກ້ທີ່ສຸດພຽງແຕ່ກ່ອນຫນ້າຂອງເຄື່ອງມືແມ່ນເທົ່າກັບຫຼືຫນ້ອຍກ່ວາມູນຄ່າທີ່ໃຫ້. ຂໍ້ເສຍປຽບຂອງວິທີການເລຂາຄະນິດແມ່ນວ່າມັນບໍ່ມີຄວາມຫມາຍຫຍັງເລີຍ. ມາດຕະຖານທາງດ້ານຮ່າງກາຍແມ່ນອີງໃສ່ຄຸນຄ່າຂອງຕົວແປທີ່ຖືກຄັດເລືອກ, ເຊັ່ນ: ຄວາມກົດດັນ, ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງສະຕິກໂຟນທີ່ມີຄວາມເຄັ່ງຕຶງຫຼືຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງພະລັງງານຫຼືຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງພະລັງງານໃນທັນທີກ່ອນທີ່ຈະຢູ່ເບື້ອງຕົ້ນຂອງປາຍເຄື່ອງມື. ໃນມາດຕະຖານທາງດ້ານຮ່າງກາຍດັ່ງກ່າວ, ຄູ່ຂອງຂໍ້ໃດຫນຶ່ງຂອງຂໍ້, ເຊິ່ງຖືກກໍານົດໄວ້ດັ່ງທີ່ໄດ້ຮັບການຜູກມັດຢ່າງໄວວາ, ຄາດວ່າຈະແຍກອອກເປັນເວລາທີ່ມູນຄ່າຂອງຕົວປ່ຽນແປງທາງດ້ານຮ່າງກາຍທີ່ລະບຸໄວ້ໃນອົງປະກອບທີ່ກໍານົດແມ່ນໃຫຍ່ກວ່າມູນຄ່າທີ່ເຫມາະສົມ.

ເງື່ອນໄຂຄວາມກົດດັນທີ່ສໍາຄັນ, ເຊິ່ງເປັນຫນຶ່ງໃນມາດຖານທາງດ້ານຮ່າງກາຍ, ແມ່ນໃຊ້ໃນການສຶກສານີ້. ເງື່ອນໄຂນີ້ບອກວ່າການປາບປາມຂໍ້ຄວາມລົ້ມເຫລວໃນເວລາທີ່ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າໃນທ້ອງຖິ່ນໃນໄລຍະທາງທີ່ກໍານົດໄວ້ກ່ອນທີ່ຈະແບ່ງປັນສາຍບັນລຸມູນຄ່າທີ່ສໍາຄັນ. ເງື່ອນໄຂຄວາມກົດດັນທີ່ສໍາຄັນໄດ້ຖືກກໍານົດເປັນ [16]

ການສ້າງຮູບແບບຂອງນົມຍົນໂດຍໃຊ້ເງື່ອນໄຂການແຍກຕ່າງຫາກທີ່ເປັນທີ່ຮູ້ກັນວ່າມີຂໍ້ບົກຜ່ອງທີ່ແນ່ນອນ [24]. ວິທີການ - ເຄີຍ, ຄວາມລຽບງ່າຍແລະຄ່າໃຊ້ຈ່າຍຄອມພິວເຕີ້ທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບການສ້າງຕັ້ງແບບນີ້ຍັງມີຄວາມຫນ້າສົນໃຈຫຼາຍກ່ວາອື່ນໆວິທີການ, ລວມທັງເຕັກນິກການລະນຶກຄືນໃຫມ່ [25] ເພາະສະນັ້ນ, ສູດອາຫານການໃຊ້ lagrangian ໂດຍໃຊ້ຄວາມກົດດັນທີ່ສໍາຄັນ (ການແຍກຕ່າງຫາກ node) ທີ່ໄດ້ກ່າວມາຂ້າງເທິງແມ່ນໄດ້ຮັບຮອງເອົາໃນການສຶກສາໃນປະຈຸບັນ. ຄວາມນິຍົມຂອງການສ້າງຮູບແບບນີ້ແມ່ນສະແດງໂດຍການນໍາໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງໃນການສຶກສາຈໍານວນຫລາຍ [8,26] ແລະໃນລະຫັດຄອມພິວເຕີທີ່ສໍາຄັນ (ເຊັ່ນ ABAQUS[16]).

ຜົນໄດ້ຮັບແລະການສົນທະນາ

ສີ່ກໍລະນີທີ່ລະບຸໄວ້ໃນຕາຕະລາງ 2 ແມ່ນຈໍາລອງ. ພວກເຂົາສາມາດຖືກຈັດປະເພດເປັນສາມປະເພດໃນແງ່ຂອງເຄື່ອງມືທີ່ເປັນ GEOMETRY GEOMETRY (ກໍລະນີ 1), ແລະໃບຫນ້າທີ່ມີຄວາມສຸກ . ຫຼາຍເອົາໃຈໃສ່ຢູ່ທີ່ນີ້ເພື່ອຜົນກະທົບຂອງການສວມໃສ່ກະເບື້ອງກັບ KB> / 2, ນັບແຕ່ປະເພດການສວມໃສ່ທີ່ສຸດໃນການປະຕິບັດຕົວຈິງ. ຜົນໄດ້ຮັບຕົວແທນທີ່ອາດຈະເຮັດໃຫ້ມີຄວາມສະຫວ່າງໃຫມ່ກ່ຽວກັບອິດທິພົນຂອງເລຂາຄະນິດການປ່ຽນແປງຂອງໃບຫນ້າ rake ຂອງເຄື່ອງມື, ເຊັ່ນ: ສະຖານທີ່ທີ່ມີຄວາມເລິກ, ຄວາມເລິກຂອງຄວາມເລິກແລະຄວາມກວ້າງຂວາງ, ໃນຂະບວນການຕັດ orthogonal ແມ່ນຖືກຈັດສົ່ງໃນພາກນີ້. ໂດຍສະເພາະ, ຜົນໄດ້ຮັບເຫຼົ່ານີ້ລວມມີຕາຫນ່າງທີ່ເສີຍຫາຍ, ການແຈກຈ່າຍຂອງ vonMises ເມື່ອຍທຽບເທົ່າການພາດສະຕິກ, von ໃນທາງທີ່ບໍ່ຖືກຕ້ອງຂອງຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າແລະຕັດອຸນຫະພູມຂອງຄວາມກົດດັນໃນການໂຕ້ຕອບຊິບເຄື່ອງມື, ແລະກໍາລັງຕັດ.

ຄວາມໄວໃນການຕັດສໍາລັບທັງຫມົດຂອງສີ່ກໍລະນີແມ່ນກໍານົດໃຫ້ເປັນ4.064 m / s. ໃນຖານະເປັນຖານອ້າງອີງຂອງການປຽບທຽບ, ກໍລະນີທີ່ຮາບພຽງແມ່ນໄດ້ຖືກຈໍາລອງແລະກໍາລັງຕັດທີ່ໄດ້ຮັບແມ່ນຖືກປຽບທຽບກັບຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ລາຍງານໃນ [15]. ຫລັງຈາກນັ້ນ, ຜົນກະທົບດ້ານການສວມໃສ່ໃນລະບົບການສືບສວນກັບທຸກເງື່ອນໄຂອື່ນໆທີ່ຍັງບໍ່ປ່ຽນແປງ.

ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວເຄື່ອງມືຕັດຄວນສືບຕໍ່ເຄື່ອນຍ້າຍໄປໄລຍະຫ່າງຢ່າງເລິກເຊິ່ງ 20 ເທົ່າຂອງການຕັດເພື່ອຮັບປະກັນໃຫ້ການສ້າງຊິບຊິບລັດສະຫມໍ່າສະເຫມີໄດ້ບັນລຸໄດ້ [18]. ຜົນສະທ້ອນ, ສໍາລັບແຕ່ລະກໍລະນີໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້, ເຄື່ອງມືໄດ້ຜ່ານໄປຢ່າງຫນ້ອຍ 2 ມມພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການຕັດທີ່ກໍານົດໄວ້ໃນຈຸດຫມາຍປາຍທາງຂອງມັນ. ເພື່ອໃຫ້ສໍາເລັດການຈໍາລອງແຕ່ລະຢ່າງ, ເວລາ 2.5 H CPU ເວລາທີ່ໃຊ້ເວລາຂອງ WorkStation Sun (Ultra Sparc-III 440 MHz).ຈຸດໃດຫນຶ່ງຂອງ where22 ແມ່ນສ່ວນປະກອບຄວາມກົດດັນປົກກະຕິໃນຈຸດ 2 (ແນວຕັ້ງ) ໃນຈຸດ Shear ໃນຈຸດ 1 (ອອກຕາມລວງນອນໃນຈຸດດຽວກັນ, ຕາມລໍາດັບ, ຄວາມລົ້ມເຫຼວປົກກະຕິແລະ Shearເນັ້ນຫນັກຂອງອຸປະກອນການເຮັດວຽກ. ຂໍ້ກໍານົດທີ່ຕັ້ງໃນເບື້ອງຕົ້ນແຍກກັນເມື່ອ F = 1 士! ຖ້າ, ບ່ອນໃດ! ຖ້າແມ່ນຄວາມອົດທົນ. ການທົດລອງ - ຄວາມຜິດພາດແລະຄວາມຜິດພາດທີ່ຈໍາເປັນໂດຍທົ່ວໄປເພື່ອກໍານົດຕໍາແຫນ່ງທີ່ຄວາມກົດດັນແມ່ນຖືກປະເມີນ.

ມັນສະດວກທີ່ຈະເອົາຄໍາແນະນໍາທີ່ແຕກຕ່າງກັນໃນຈຸດນີ້ແລະພຶດຕິກໍາການແຍກທີ່ແຍກໃຫ້ເຫັນວ່າເປັນໄປໄດ້ທີ່ສົມເຫດສົມຜົນ.

ກໍລະນີກັບເຄື່ອງມືແບນ

ຕາຫນ່າງທີ່ພິການແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບ. ມັນໄດ້ຖືກສັງເກດວ່າອົງປະກອບທີ່ອຽງໃນເບື້ອງຕົ້ນສ່ວນປະກອບໃນເບື້ອງຕົ້ນກັບໃບຫນ້າຂອງ rake ຫຼັງຈາກທີ່ຜ່ານເຂດ Shear ເຂດຕົ້ນຕໍ. ການເພີ່ມຂື້ນຂອງຄວາມສູງແລະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມກວ້າງຂອງອົງປະກອບເຮັດໃຫ້ຄວາມຫນາຂອງຊິບສູງກວ່າຄວາມເລິກຂອງການຕັດ.

ຮູບ 4. ຕາຫນ່າງພິການ (ກໍລະນີ 1: ເຄື່ອງມືແບນ).

ຊັ້ນລຸ່ມຂອງອົງປະກອບຂອງປະເທດທີ່ມີປະສົບການໃນການຕັດຕົ້ນຕໍໃນເຂດຫລັກ, ເລື່ອນລົງຕາມໃບຫນ້າ rake ແລະ tilts ໄປຂ້າງຫນ້າ. ຊັ້ນອົງປະກອບສອງຊັ້ນສູງສຸດຂອງສ່ວນທີ່ມີເຄື່ອງຈັກຍັງມີແນວໂນ້ມເຖິງແມ່ນວ່າເຄື່ອງມືໄດ້ຍ້າຍໄປຢູ່ໄກ. ເພາະສະນັ້ນ, ເມື່ອຍແລະຄວາມກົດດັນທີ່ເຫລືອຢູ່ແມ່ນຜະລິດໃນວຽກງານຫຼັງຈາກເຄື່ອງຈັກ.

ຮູບ 5 ສະແດງເຖິງການແຈກຢາຍຂອງ von mises mises mises ເມື່ອຍສະຕິກໂຟນ. ປາກົດຂື້ນ, ຜິດປົກກະຕິຖົງຢາງໃນເຂດ Shear ໃນຫລັກເລີ່ມຕົ້ນຢູ່ເຂດແດນລຸ່ມຂອງມັນແລະການເພີ່ມຂື້ນຍ້ອນວ່າອຸປະກອນການຍ້າຍໄປຢູ່ເຂດແດນດ້ານເທິງຂອງເຂດນີ້. ເພາະສະນັ້ນ, ແທນທີ່ຈະເປັນຍົນຕັດທີ່ຄາດຄະເນໂດຍທິດສະດີຕັດແບບ Orthogonal ແບບຄລາສສິກ. ຄໍາພາສາ shearໄດ້ຮັບການທົດລອງບົນພື້ນຖານຂອງທິດສະດີຕັດໂລຫະຄລາສສິກແມ່ນ 22 ° [15 15]. ເຫັນໄດ້ຊັດເຈນວ່າຍົນ Shear ນີ້ (ມີມຸມຕັດເປັນ 22 °) ແມ່ນຕັ້ງຢູ່ໃນເຂດທີ່ມີຮູບຊົງຫລັກ, ເຊິ່ງມຸມຕັດທອນຊຶ່ງມີຄວາມແຕກຕ່າງຈາກ 14 ເຖິງ 23 °. ມັນ​ແມ່ນຈາກນັ້ນມີຄວາມເຄັ່ງຕຶງທີ່ຫນ້າສັງເກດຈາກດ້ານລຸ່ມຫາດ້ານລຸ່ມໄປຫາເທິງສຸດຂອງຊິບ, ດ້ວຍມູນຄ່າສາຍພັນສູງສຸດທີ່ມີຢູ່ຢູ່ທາງລຸ່ມ. ນີ້ແມ່ນສົມເຫດສົມຜົນທາງດ້ານຮ່າງກາຍເພາະວ່າອົງປະກອບໃນຊັ້ນລຸ່ມໄດ້ຜ່ານໄປເຂດ Shear ປະເທດແລະມີການພົວພັນກັບໃບຫນ້າຂອງ Rake ໂດຍການຂັດຂືນ. ການກວດກາຂອງການກວດກາຮູບພາບ.ແດນເມືອງຂອງເຂດ Shear Shear.

ການແຈກຢາຍຂອງ von mises ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າທຽບເທົ່າທີ່ມີຢູ່ໃນຮູບ.ສາຍນ້ໍາທີ່ທຽບເທົ່າທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 5. ຂະຫນາດຂອງຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າໃນເຂດ Shear Shear ຂັ້ນສອງແມ່ນຕໍ່າກ່ວາໃນເຂດ

ຮູບທີ 5. contours ຂອງ von von ໃນທີ່ຜິດພາດໃນການສະຕິກເກີ້ທຽບເທົ່າ (ກໍລະນີ 1: ເຄື່ອງມືທີ່ຮາບພຽງ).

ຮູບ 6. ຂອບເຂດຂອງ VON Mises Mises ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າ (ກໍລະນີທີ 1: ເຄື່ອງມືແບນ).

ອຸນຫະພູມຕັດ. ນອກຈາກນີ້, ມັນເປັນສິ່ງສໍາຄັນທີ່ຈະສັງເກດເຫັນຮູບລັກສະນະຂອງຄວາມດັນທຽບເທົ່າທີ່ຍັງເຫຼືອຢູ່ດ້ານລຸ່ມຂອງຫນ້າດິນແລະດ້ານຟຣີຂອງຊິບ (ເບິ່ງຮູບ 6).

ຮູບ 7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການແຈກຢາຍອຸນຫະພູມການຕັດ. ການເພີ່ມຂື້ນຂອງອຸນຫະພູມເລີ່ມຕົ້ນທີ່ເຂດແດນເບື້ອງຕົ້ນຂອງເຂດ Shear Shear ແລະສືບຕໍ່ໃນ chip ເຖິງແມ່ນວ່າຈະບໍ່ມີການເຮັດໃຫ້ຜິດປົກກະຕິໃນສຕິກເຂດ Shear. ບັນຊີ Conduction ສໍາລັບປະກົດການນີ້. ນອກຈາກນັ້ນ, ຄວາມຮ້ອນທີ່ສ້າງຂື້ນໂດຍການພົວພັນທາງຫນ້າສະຖານທີ່ລະຫວ່າງເຄື່ອງມືແລະຊິບກໍ່ປະກອບສ່ວນໃຫ້ແກ່ອຸນຫະພູມເພີ່ມຂື້ນ. ເພາະສະນັ້ນ, ອຸນຫະພູມສູງສຸດເກີດຂື້ນພ້ອມກັນອິນເຕີເຟດຊິບເຄື່ອງມື. ມັນເປັນມູນຄ່າທີ່ຈະສັງເກດວ່າມີ gradient ອຸນຫະພູມທີ່ມີຊື່ສຽງໃນໃນຊິບ, ຄ້າຍຄືກັບສາຍນ້ໍາຢາງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 5.

ຮູບທີ 8 ສະແດງໃຫ້ເຫັນປະຫວັດຄວາມເປັນມາຂອງການຕິດຕໍ່ປົກກະຕິແລະຕັດຫຍິບຄວາມກົດດັນທີ່ແຈກຢາຍຕາມໃບຫນ້າຂອງ rake. ຂະຫນາດຂອງຄວາມກົດດັນປົກກະຕິ, ເຊິ່ງມີຄວາມຫນາແຫນ້ນ, ຖືກສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນຮູບ 8. ນີ້ໃຊ້ກັບຕົວເລກຕໍ່ໄປທີ່ພັນລະນາຕິດຕໍ່ປະຫວັດຄວາມກົດດັນ. ອົງປະກອບຂອງພື້ນຜິວໄດ້ຖືກນັບເປັນລະບຽບຮຽບຮ້ອຍໃນການຂຶ້ນໄປຈາກປາຍເຄື່ອງມືຈົນເຖິງສິ້ນສຸດຂອງຄວາມຍາວຕິດຕໍ່, ເຊິ່ງຊິບເລີ່ມຕົ້ນທີ່ຈະອອກໄປຈາກຫນ້າຈໍ. ມັນໄດ້ຖືກເຫັນຈາກຮູບ 8 ວ່າຄວາມກົດດັນປົກກະຕິບັນລຸມູນຄ່າສູງສຸດຂອງມັນຢູ່ໃກ້ກັບປາຍເຄື່ອງມື, ຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໃນອົງປະກອບທີສາມ, ຫຼຸດລົງຄ່ອຍໆຜ່ານອົງປະກອບທີ່ບໍ່ມີ. 22, ແລະສຸດທ້າຍກໍ່ໂດດລົງມາຢ່າງກະທັນຫັນໃນຕອນທ້າຍຕິດຕໍ່. ປະກົດການເລື່ອນລອຍແມ່ນຖືກແກ້ໄຂຢ່າງຈະແຈ້ງກ່ຽວກັບເສັ້ນໂຄ້ງຄວາມກົດດັນຂອງ Shear: ມູນຄ່າຂອງຄວາມກົດດັນຂອງ Shear ຍັງຄົງຢູ່ໃນພາກພື້ນທີ່ໃກ້ຄຽງກັບຄວາມກົດດັນຂອງເຄື່ອງມືໃນສ່ວນທີ່ເຫຼືອຂອງເຂດຕິດຕໍ່ (I.E. ດັ່ງກ່າວກຂໍ້ມູນແມ່ນຢູ່ໃນຂໍ້ຕົກລົງທີ່ມີຄຸນນະພາບກັບການສັງເກດການທົດລອງຂອງ Usui ແລະ TakeYama [21].

ຮູບທີ 9 ສະແດງການປຽບທຽບລະຫວ່າງກໍາລັງທີ່ຖືກຈໍາລອງແລະທົດລອງໄດ້ຮັບກໍາລັງຕັດ. ການຕັດກໍາລັງທີ່ມີການຈໍາລອງ (FCS) ແລະກໍາລັງອາຫານ (FTS)mm, ເຊິ່ງປະມານ 24 ເທົ່າທີ່ໃຫຍ່ເທົ່າກັບຄວາມເລິກຂອງການຕັດ. ມີພຽງແຕ່ຂໍ້ມູນການທົດລອງທີ່ສະຫມໍ່າສະເຫມີແມ່ນ

ຮູບ 7. ຄວາມຖີ່ຂອງການຕັດອຸນຫະພູມ (ກໍລະນີ 1: ເຄື່ອງມືແບນ).

ຮູບ 8. ການແຈກຢາຍຂອງສ່ວນປະກອບຄວາມກົດດັນຕິດຕໍ່ໃນອິນເຕີເຟດຊິບເຄື່ອງມື (ກໍລະນີ 1: ເຄື່ອງມືແບນ).

ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງການປ່ອຍທີ່ມີຄວາມຜູກພັນຂອງສອງຂໍ້ທີ່ຜູກພັນໃນເບື້ອງຕົ້ນໃນຂະນະທີ່ພວກເຂົາເຮັດ. ທັງ FCS ແລະ FTS ສະແດງໃຫ້ເຫັນການເພີ່ມຂື້ນຢ່າງຊັດເຈນໃນເບື້ອງຕົ້ນ. ຜົນໄດ້ຮັບນີ້ຈາກການຕິດຕໍ່ໃນເບື້ອງຕົ້ນລະຫວ່າງເຄື່ອງມືແລະຊິບທີ່ສົມມຸດຕິຖານໃນເບື້ອງຕົ້ນ. ພວກເຂົາເລີ່ມຕົ້ນຈະສູງຂື້ນເທື່ອລະກ້າວເມື່ອຊິບລຸ້ນໃຫມ່ເລີ່ມຕົ້ນ. ການປຽບທຽບຂອງກໍາລັງຕັດແລະອາຫານທີ່ໄດ້ຮັບຈາກການຈໍາລອງແລະການທົດລອງສະແດງໃຫ້ເຫັນຂໍ້ຕົກລົງທີ່ດີ. ນີ້ກວດສອບຮູບແບບອົງປະກອບທີ່ລະອຽດໃນປະຈຸບັນ, ເຊິ່ງຈະເປັນຈ້າງເພື່ອຈໍາລອງອີກສາມກໍລະນີອື່ນໆທີ່ມີເຄື່ອງມືທີ່ມີລາຍຊື່ຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 2 ໃນພາກຕໍ່ໄປນີ້.

ກໍລະນີທີ່ມີເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າເກງຂາມມີ KM / 2

ເພື່ອເປີດເຜີຍຜົນກະທົບຂອງການສວມໃສ່ແບບທໍາອິດ (2 ໃນຕາຕະລາງ 2) ໃນຂະບວນການຕັດ, ເຊິ່ງເລີ່ມຕົ້ນທີ່ຈຸດເລີ່ມຕົ້ນ, ຖືກນໍາໃຊ້ໃນບ່ອນທີ່ເຄື່ອງມືໃນການເຮັດການຈໍາລອງ. ຊຸດດຽວກັນຂອງຜົນໄດ້ຮັບຕົວແທນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນ FIGS. 10-15, ແມ່ນໄດ້ຮັບແລະປຽບທຽບກັບຜູ້ທີ່ໄດ້ປຶກສາຫາລືໃນພາກກ່ອນ.

ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນຮູບ 10, ທີ່ມີຂອງ Crater ມີຄວາມສະອາດທີ່ຫນ້າເຊື່ອຖືໃນການສ້າງຕັ້ງຂອງຊິບ. ຂອບທາງຫນ້າຂອງຄວາມວຸ້ນວາຍຕົວຈິງຈະເພີ່ມສາຍ rake ຂອງເຄື່ອງມື, ການສະແດງອອກຢ່າງງ່າຍຂຶ້ນເອກະສານເຂົ້າໄປໃນບ່ອນພັກຜ່ອນແລະເພາະສະນັ້ນການຫຼຸດຜ່ອນການຫົດຕົວທີ່ມີປະສົບການໂດຍອຸປະກອນການໃນເຂດທີ່ມີເນື້ອທີ່ດິນໃນຫລັກ. ຄວາມຫນາທີ່ຫນາກວ່ານັ້ນໃນຮູບທີ 4 ເກີດຂື້ນຍ້ອນການຕັດຜົມທີ່ຫຼຸດລົງໃນເຂດທີ່ຕັດໃນຫລັກ. ແບບພິການອຸປະກອນການປະຕິບັດຢ່າງໃກ້ຊິດກັບພື້ນຜິວທີ່ແຕກ. ມັນໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນວ່າຊັ້ນສ່ວນປະກອບດ້ານລຸ່ມຂອງຊິບບໍ່ໄດ້ປ່ຽນແປງແນວທາງຂອງພວກເຂົາຈົນກ່ວາທີ່ຈະເຂົ້າໄປໃນຂອບຂອງກະດານ, ເຊິ່ງຍັບຍັ້ງການໄຫລຂອງວັດສະດຸທີ່ຂຶ້ນໄປແລະປ້ອງກັນບໍ່ໃຫ້ຊິບຈາກການເລື່ອນໄປຕາມໃບຫນ້າຂອງກະໂປງ. ໃນຖານະເປັນດັ່ງກ່າວ, ແຂບ craving trailing ຕ້ອງທົນກັບການບີບອັດສູງທີ່ສຸດ, ເຊິ່ງອາດຈະເຮັດໃຫ້ Sticking, ແລະດັ່ງນັ້ນເຂດ shear ສອງທີ່ເກີດຂື້ນໃນບໍລິເວນໃກ້ຄຽງຂອງແຂບນີ້. ນີ້ສາມາດຢືນຢັນໄດ້ໂດຍການອ້າງອີງເຖິງຮູບທີ 11, ບ່ອນທີ່ von von ທີ່ສູງທີ່ສຸດເລີ່ມຕົ້ນຢູ່ຂ້າງແຄມຂອງກະດານແລະສາຍພັນທີ່ມີຢູ່ໃນເອກະສານຕິດຕໍ່ກັບສ່ວນລຸ່ມຂອງສ່ວນລຸ່ມຂອງCrater. ການກວດກາຂອງການກວດກາຮູບພາບ 11 ສະແດງວ່າມີຄວາມຍາວໃນບໍລິເວນປຼາສຕິກທຽບເທົ່າທີ່ສູງແລະເລິກຂອງພື້ນທີ່ຢູ່ດ້ານລຸ່ມຂອງບ່ອນທີ່ມີເຄື່ອງຈັກນ້ອຍລົງເມື່ອທຽບໃສ່ກັບຮູບ 5.

ຮູບ 9. ກໍາລັງຕັດເຮັດໃຫ້ການເຄື່ອນຍ້າຍເຄື່ອງມື (ກໍລະນີ 1: ເຄື່ອງມືແບນ).

ຮູບ 10. 10. ການພິເສດຂອງຕາຫນ່າງ (ກໍລະນີທີ 2: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າເກງຂາມ).

ຮູບທີ 11. ຂອບເຂດ 11. ຂອບເຂດຂອງ von mises mises strong ພາດສະຕິກທຽບເທົ່າ (ກໍລະນີທີ 2: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າເກງຂາມ).

ຮູບທີ 12. ຂອບເຂດຂອງ VON Mises Mises ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າ (ກໍລະນີທີ 2: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າເກງຂາມ).

ຮູບ 13. ຂອບເຂດຂອງການຕັດອຸນຫະພູມ (ກໍລະນີທີ 2: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າເກງຂາມ).

ຮູບທີ 14. ການແຈກຢາຍສ່ວນປະກອບຂອງຄວາມກົດດັນຕິດຕໍ່ໃນອິນເຕີເຟດຊິບເຄື່ອງມື (ກໍລະນີທີ 2: ເຄື່ອງມື CRANERED).

ຮູບ 12 ສະແດງຂອບເຂດຂອງ von mises ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າທຽບເທົ່າ. ຄວາມແຕກຕ່າງທີ່ໂດດເດັ່ນມີຢູ່ໃນການແຈກຢາຍ von ທີ່ສູງທີ່ສຸດໃນເວລາທີ່ປຽບທຽບຫມາກເດື່ອ. 6 ແລະ 12. ແທນທີ່ຈະອາໄສຢູ່ໃນພາກກາງຂອງພາກກາງຂອງປະຖົມເຂດ Shear ໃນຮູບ 6, von ທີ່ສູງທີ່ສຸດໃນຄວາມກົດດັນ contour ຄວາມກົດດັນໃນຮູບ 12. ການ curling ບັງຄັບຂອງ chip ຢູ່ໃນການຕິດຕາມ

ຮູບ 15. ກໍາລັງຕັດເຮັດໃຫ້ການເຄື່ອນຍ້າຍເຄື່ອງມື (ກໍລະນີທີ 2: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າເກງຂາມ).

ຮູບທີ 13 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງສູນກາງທີ່ຍົກສູງຂອງ contour tem- ທີ່ສູງທີ່ສຸດ, ຈາກທີ່ gradient ທີ່ມີມາກ່ອນ. ສະຖານທີ່ຂອງສູນນີ້ກົງກັນກັບວ່າການເຮັດວຽກທີ່ມີຄວາມຜິດພາດ, ນັບຕັ້ງແຕ່ພາດສະຕິກແລະການເຮັດວຽກແບບສັ້ນໆໄດ້ພື້ນຜິວ craater ໄປຮອດສູງສຸດໃນເຂດ Shear ຂັ້ນສອງທີ່ຕັ້ງຢູ່ໃກ້ກັບແຄມທາງ.

ປະຫວັດຄວາມເປັນມາຂອງສ່ວນປະກອບຄວາມກົດດັນຕິດຕໍ່ໃນເຄື່ອງມື, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບທີ 14, ໃຫ້ຂໍ້ມູນໂດຍກົງກ່ຽວກັບການຕິດຕໍ່ພົວພັນກົນຈັກລະຫວ່າງດ້ານລຸ່ມຂອງຊິບແລະດ້ານ. ມີການຫຼຸດລົງຢ່າງແຮງໃນປົກກະຕິຄວາມກົດດັນປະມານແຂບນໍາຫນ້າຂອງທ່ອນໄມ້ (ໃກ້ອົງປະກອບ 3), ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນຄວາມກົດດັນປົກກະຕິກໍ່ຈະເຮັດໃຫ້ເກີດຄວາມກົດດັນເພີ່ມຂື້ນແຂບ, ບ່ອນທີ່ມູນຄ່າຄວາມກົດດັນແມ່ນປະມານສາມເທົ່າຂອງຂະຫນາດໃຫຍ່ເທົ່າກັບທີ່ຢູ່ໃນດ້ານນໍາ. ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ມັນເປັນທີ່ຈະແຈ້ງຈາກຮູບທີ 14 ນັ້ນແຂບທີ່ຕິດຕາມໄດ້ມີບົດບາດສໍາຄັນກວ່າໃນການສະຫນັບສະຫນູນຊິບກ່ວາສ່ວນທີ່ເຫຼືອຂອງທ່ອນໄມ້ທີ່ຍັງເຫຼືອ. ສ່ວນໃຫຍ່ຂອງສ່ວນໃຫຍ່ຂອງຊິບທີ່ຕິດຕໍ່ພົວພັນກັບພື້ນຜິວທີ່ກໍາລັງຈະຢູ່ພາຍໃຕ້ສະພາບການຕິດ (i.e. ,ດ້ວຍຄວາມກົດດັນ Shear ຄົງທີ່). ການໂຫຼດກົນຈັກແລະຄວາມຮ້ອນທີ່ເຂັ້ມແຂງທີ່ສຸດສະແດງໃຫ້ເຫັນຢູ່ໃນຂອບຂອງການຕິດຕາມຈະໄດ້ຮັບການລົງແຂບນີ້ໄດ້ໄວແລະເລັ່ງການຂະຫຍາຍຕົວຂອງການເຕີບໃຫຍ່ຂອງ crater ໃນທິດທາງເທິງ.

ຮູບ 15 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການຕັດ (FC) ແລະອາຫານ (FT) ຂະຫນາດນ້ອຍກວ່າ 25 ປີເມື່ອທຽບກັບການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມຍາວຂອງການຕິດຕໍ່, I.E. , ຫນຶ່ງໃນເຄິ່ງຫນຶ່ງຂອງນັ້ນ 1, ເຖິງແມ່ນວ່າຈຸດສູງສຸດຄວາມກົດດັນປົກກະຕິໃນຮູບ 14 ແມ່ນສູງກ່ວານັ້ນໃນຮູບ 8.

ກໍລະນີທີ່ມີເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າເກງຂາມມີ KB> / 2

ຜົນກະທົບຂອງການສວມໃສ່ລະຫັດຄັ້ງທີສອງ (ກໍລະນີ 3 ແລະ 4 ໃນຕາຕະລາງ 2) ຢູ່ໃນຂະບວນການຕັດໂລຫະແມ່ນໄດ້ຮັບການສຶກສາໃນຫົວຂໍ້ນີ້. ມີຄວາມແຕກຕ່າງຈາກປະເພດທໍາອິດ (ກໍລະນີ 2), ປະເພດຂອງ crater ປະເພດນີ້ຢູ່ໃນໄລຍະຫ່າງຈາກການຕັດຈາກການຕັດແຂບ, i.e. , ຄວາມວຸ້ນວາຍຢູ່ລະຫວ່າງສອງສ່ວນຂອງໃບຫນ້າທີ່ມີເຄື່ອງມື.

ເພາະສະນັ້ນ, ມຸມ rake ໃນບໍລິເວນໃກ້ຄຽງຂອງປາຍເຄື່ອງມືແມ່ນຄືກັນກັບເຄື່ອງມືແບນ (ກໍລະນີ 1). ສອງກໍລະນີ (i.e. , ກໍລະນີທີ 3 ແລະ 4) ແມ່ນຈໍາລອງເພື່ອສືບສວນຜົນກະທົບຂອງຕົວກໍານົດທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງຕົວກໍານົດ. ໃນກໍລະນີທີ 3, ຄວາມເລິກKT ແລະຄວາມກວ້າງ 2 (KM-KB) ຂອງ Crater (ເບິ່ງຮູບນ້ອຍກວ່ານັ້ນໃນກໍລະນີທີ່ຢູ່ໃນຂອບຂອງເຄື່ອງມືທີ່ຈະເປັນຄືກັນກັບສອງກໍລະນີ. ນອກຈາກນີ້, Kt ແມ່ນຄືກັນສໍາລັບກໍລະນີ 2 ແລະກໍລະນີທີ 4 (ເບິ່ງຕາຕະລາງ 2). ຜົນໄດ້ຮັບຂອງຕົວແທນແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນ FIGS. 16-21 ສໍາລັບກໍລະນີທີ 3 ແລະໃນ FIGS. 22-27 ສໍາລັບກໍລະນີທີ 4. ໃນກໍລະນີດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້, ຜົນໄດ້ຮັບຂອງກໍລະນີທີ 3 ແລະ 4 ແມ່ນເມື່ອທຽບໃສ່ກັບກໍລະນີເຫຼົ່ານັ້ນ 1 ແລະ 2. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ກໍລະນີທີ 3 ແລະ 4 ຖືກປຽບທຽບຕໍ່ກັນແລະກັນເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມແຕກຕ່າງແລະຄວາມຄ້າຍຄືກັນຂອງພວກເຂົາ.

ເມື່ອປຽບທຽບກັບຜູ້ທີ່ສະແດງຢູ່ໃນ FIGS. 4 ແລະ 10, ເມກາທີ່ຖືກພິການໃນ FIGS. 16 ແລະ 22 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຊິບທີ່ສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນດ້ວຍເຄື່ອງມືທີ່ມີຄວາມສະດວກສະບາຍເປັນອັນດັບສອງ, ແລະອົງປະກອບໃນຊັ້ນລຸ່ມຂອງຊິບປະສົບກັບຜູ້ຮ້າຍການບິດເບືອນແລະການພົວພັນກັບແນວທາງຂອງພວກເຂົາເທົ່ານັ້ນຫລັງຈາກຍ້າຍໄປໄກເກີນກວ່າເຂດຕິດຕໍ່, ແລະການຜິດປົກກະຕິທີ່ເຫລືອຢູ່ໃນພື້ນຜິວ. ການປະກົດຕົວຂອງ crater ຈໍາກັດການຕິດຕໍ່ລະຫວ່າງເຄື່ອງມືແລະຊິບແລະເສີມຂະຫຍາຍການໂຄ້ງລົງ. ຫມາກຟເດ. 17 ແລະ 23 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ contour ຂອງສາຍພັນພາດສະຕິກສູງສຸດທຽບເທົ່າທັງ 3 ຫຼື 4, ຕັ້ງຢູ່ດ້ານລຸ່ມຂອງຊິບ, ເລີ່ມຕົ້ນຢູ່ທີ່ປາຍເຄື່ອງມື, ເຊິ່ງຄ້າຍຄືກັບກໍລະນີຂອງເຄື່ອງມື1 (ຮູບ. 5) ແຕ່ແຕກຕ່າງຈາກກໍລະນີ 2 (ຮູບ 11). ຄຸນຄ່າສູງສຸດຂອງສາຍນ້ໍາປຼາສະຕິກທຽບເທົ່າທີ່ນີ້ໃນກໍລະນີ 3 ແລະ 4 ແມ່ນສູງກ່ວາຜູ້ທີ່ເປັນໄປໄດ້ໃນກໍລະນີ 1 ແລະ 2, ປະຕິບັດຜິດປົກກະຕິທີ່ເກີດຂື້ນໃນຂັ້ນສອງເຂດໃນສອງກໍລະນີທີ່ອະດີດ. ສາຍທີ່ເຫລືອຢູ່ລຸ່ມຫນ້າດິນທີ່ມີເຄື່ອງຈັກແມ່ນບໍ່ສາມາດສັງເກດໄດ້. ຂອບເຂດຂອງ von ໃນທີ່ບໍ່ມີຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນ FIGS. 18 ແລະ 24, ເປີດເຜີຍການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນລະຫວ່າງຫນຶ່ງໃນຮູບທີ 6 ແລະຫນຶ່ງໃນຮູບທີ 12. ເສັ້ນທາງທີ່ມີຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າສູງສຸດຂອງເຂດ Shear Shear, ໃນຂະນະທີ່ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າທີ່ສູງທີ່ສຸດທີສອງການຂະຫຍາຍ

ຮູບ 16. ຕາຫນ່າງພິການ (ປັດໄຈຂະຫນາດໃຫຍ່: 6) (ກໍລະນີທີ 3: ເຄື່ອງມືທີ່ມີຄວາມສຸກ).

ຮູບທີ 17. ຂອບເຂດ 17. ຂອບເຂດຂອງ von mises mises strong ພາດສະຕິກທຽບເທົ່າ (ກໍລະນີທີ 3: ເຄື່ອງມືທີ່ສຸດ).

ຮູບທີ 18. ຂອບເຂດຂອງ VON Mises Mises ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າ (ກໍລະນີທີ 3: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າສົນໃຈ).

ເຂດ Shear ປະຖົມແລະຈາກສ່ວນທີ່ກົງກັບເຄື່ອງມືປະເຊີນກັບຫນ້າດິນຂອງຊິບຟຣີ. ການແຈກຢາຍອຸນຫະພູມການຕັດແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນ FIGS. 19 ແລະ 25. ສໍາລັບກໍລະນີທັງ 3 ຫຼື 4, ຄວາມກວ້າງຂອງ contour ກັບສູງສຸດອຸນຫະພູມແມ່ນນ້ອຍກ່ວານັ້ນໃນກໍລະນີທີ່ 1 (ຮູບ 7). CONTOUUR CONTORE INDERT AFTERS ຂອງ CARRET ສໍາລັບທັງສອງກໍລະນີ 3 ແລະ 4, ກົງກັນຂ້າມກັບຈຸດໃຈກາງຂອງກະແສໄຟຟ້າໃນກໍລະນີ 2 (ຮູບ 13). ການກວດກາ FIGS. ດ້ວຢ 20ແລະ 26 ສະແດງສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າມີຄວາມບໍ່ສະຫມັກໃຈໃນການແຈກຢາຍຄວາມກົດດັນຕໍ່ການຕິດຕໍ່. ນີ້ແມ່ນເກີດມາຈາກການສູນເສຍທີ່ມີຄວາມສອດຄ່ອງໃນທ້ອງຖິ່ນລະຫວ່າງເຄື່ອງມື

ຮູບທີ 19. ຂອບເຂດຂອງການຕັດອຸນຫະພູມ (ກໍລະນີທີ 3: ເຄື່ອງມື CRERED).

ຮູບ 20. ກໍາລັງຕັດເຮັດໃຫ້ກັບການຍ້າຍຖິ່ນຖານ (ກໍລະນີທີ 3: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າຮັກ).

ຮູບພາບ 21. ການແຈກຢາຍສ່ວນປະກອບຂອງຄວາມກົດດັນຕິດຕໍ່ໃນອິນເຕີເຟດຊິບເຄື່ອງມື (ກໍລະນີທີ 3: ເຄື່ອງມືທີ່ມີຄວາມສຸກ).

ປະເຊີນຫນ້າກັບຮູບແບບຂອງແຄມກະດານແລະສ່ວນເຄື່ອງມືທີ່ຮາບພຽງ. ເມື່ອປຽບທຽບກັບກໍລະນີ 2 (ເບິ່ງຮູບທີ 14), ຄວາມກົດດັນທີ່ໃຫຍ່ກວ່າທີ່ໃຫຍ່ກວ່າແມ່ນເກີດຂື້ນໃນກໍລະນີທີ່ມີຢູ່ໃນກໍລະນີທີ່ 4 (ຮູບ.ກົງກັບສະຖານທີ່ຂອງອຸນຫະພູມທີ່ສູງທີ່ສຸດ. ແທນທີ່ຈະເປັນແນວໂນ້ມທີ່ຈະແຈ້ງຂອງການເຕີບໃຫຍ່ໄວຂອງ crater ໃນທິດທາງທີ່ຂຶ້ນໄປ (I.e.

ທັງການຕັດແລະອາຫານໃນກໍລະນີທີ່ 3

ຮູບ 22. ການຜິດປົກກະຕິ ED ED (ປັດໄຈຂະຫນາດໃຫຍ່: 6) (ກໍລະນີທີ 4: ເຄື່ອງມືທີ່ມີຄວາມສຸກ).

ຮູບ 23. ຂອບເຂດຂອງ von ບໍ່ຖືກຕ້ອງໃນລະບົບສາຍນ້ໍາຢາງທຽບເທົ່າ (ກໍລະນີທີ 4: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າຮັກ).

ຮູບທີ 24. ຂອບເຂດຂອງ VON Mises Mises ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າ (ກໍລະນີທີ 4: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າຕື່ນຕາຕື່ນ).

ຮູບ 25. ຂອບເຂດຂອງການຕັດອຸນຫະພູມ (ກໍລະນີທີ 4: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າອັດສະຈັນ).

ຮູບ 26. ກອງກໍາລັງຕັດທຽບກັບການຍ້າຍຖິ່ນຖານຂອງເຄື່ອງມື (ກໍລະນີທີ 4: ເຄື່ອງມື CRANRED).

ຮູບທີ 27. ການຕັດກໍາລັງຕັດກັບການຍ້າຍຖິ່ນຖານຂອງເຄື່ອງມື (ກໍລະນີທີ 4: ເຄື່ອງມືທີ່ຫນ້າຮັກ).

ແລະ 4, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນ FIGS. 21 ແລະ 27, ມີຂະຫນາດນ້ອຍກ່ວາຜູ້ທີ່ຢູ່ໃນກໍລະນີ 2 (ຮູບທີ 15) ເພາະວ່າຈໍານວນຊິບທີ່ຫນ້ອຍກວ່າຈະມີການຕິດຕໍ່ຢ່າງໃກ້ຊິດກັບຫນ້າຈໍ.

ຈາກຮູບ 16 (ກໍລະນີທີ 3) ມັນໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນວ່າຊິບເລື່ອນໃນໄລຍະ crater ໂດຍບໍ່ໄດ້ສໍາຜັດກັບພື້ນທີ່ crater ເນື່ອງຈາກຂະຫນາດນ້ອຍຂອງ crater ໄດ້. ສະຖານະການແມ່ນແຕກຕ່າງກັນຢ່າງແນ່ນອນເມື່ອຄວາມເລິກແລະຄວາມກວ້າງຂອງການເພີ່ມຂື້ນຂອງກະແສ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບ 22 (ກໍລະນີ 4). ໃນກໍລະນີ 4, ວັດສະດຸຫັນເຂົ້າໄປໃນກະດານຢູ່ແຈນໍາຫນ້າແລະຖືກບັງຄັບໃຫ້ກົ້ມຢູ່ຕາມແຄມທາງຫຼັງຈາກເລື່ອນລົງຕາມຫນ້າດິນທັງຫມົດ. ຄ້ອຍທີ່ຄ່ອຍໆຢູ່ສ່ວນເທິງຂອງຜົນໄດ້ຮັບ Crater ຜົນໄດ້ຮັບຫນ້ອຍກ່ວາ curling ຫນ້ອຍກ່ວາໃນກໍລະນີທີ່ 3 (ຮູບ 16).

ການແຈກຢາຍຄວາມເມື່ອຍຂອງປຼາສະຕິກທຽບເທົ່າແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຄ້າຍຄືກັນສໍາລັບກໍລະນີ 3 ແລະ 4, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນ FIGS. 17 ແລະ 23.ແຈແຫຼມກ່ອນທີ່ຈະເຂົ້າໄປໃນກະດານ. ຄວາມແຕກຕ່າງເລັກນ້ອຍລະຫວ່າງການແຈກຈ່າຍຂອງ VON Mises ຄວາມກົດດັນທຽບເທົ່າທຽບເທົ່າໃນກໍລະນີທີ່ມີອາຍຸແຕ່ 3 ແລະ 4 (ເບິ່ງຮູບ. 18 ແລະ 24) curling ຂະຫນາດນ້ອຍກວ່າລັດສະຫມີນໍາໄປສູ່ການບີບອັດຫລາຍຂື້ນໃນແຈເທິງຂອງເຂດ Shear Shear, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບ 18 (ກໍລະນີທີ 3). ມັນເປັນສິ່ງສໍາຄັນທີ່ຈະສັງເກດວ່າເສັ້ນເລືອດແດງສູງທີ່ສຸດໃນກໍລະນີທີ່ 3 ກວມເອົາພາກພື້ນຈາກປາຍເຄື່ອງຫມາຍໃຫ້ຂອບທາງຂອງກະດານ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບທີ 19, ໃນຂະນະທີ່ເປັນຜູ້ນໍາໃນສູນກາງທີ່ສູງທີ່ສຸດ 25. ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນຮູບ 20, ໃນຂະນະທີ່ຢູ່ໃນກໍລະນີ 4 (ຮູບທີ 26) ຄວາມກົດດັນທີ່ສູງສຸດແມ່ນບັນລຸໄດ້ຢູ່ແຄມນໍາ. ການກະທໍາທີ່ມີກົນຈັກແລະຄວາມຮ້ອນຈະເຮັດໃຫ້ເກີດການເຕີບໃຫຍ່ຂອງທ່ອນເພື່ອພັດທະນາໄວຂື້ນໃນທິດທາງເທິງ (i.e. , ທີ່ຂອບທາງຂ້າງ) ໃນກໍລະນີທີ 3 ແຕ່ໃນທິດທາງທີ່ຕ່ໍາກວ່າ (i.e. , ຢູ່ແຄມທາງນໍາ) ໃນກໍລະນີທີ 4. ມັນຄວນຈະຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມກົດດັນປົກກະຕິແມ່ນຍັງສູງໃນກໍລະນີທີ່ມີ 3 (ເຊິ່ງຫມາຍຄວາມວ່າ Crater ຍັງຈະເຕີບໃຫຍ່ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໃນທິດທາງທີ່ຕໍ່າກວ່າ, ເຖິງແມ່ນວ່າອັດຕາການຂະຫຍາຍຕົວອາດຈະນ້ອຍກ່ວາທີ່ຢູ່ໃນຂອບທາງ.

ບົດສະຫລຸບ

ຮູບແບບອົງປະກອບທີ່ມີຄວາມສາມາດໃນລະດັບທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍອຸນຫະພູມທີ່ສົມບູນແບບຖືກພັດທະນາເພື່ອຈໍາລອງຂັ້ນຕອນການຕັດໂລຫະແບບ orthogonal, ໂດຍເນັ້ນຫນັກໃສ່ຜົນກະທົບຂອງການປ່ຽນແປງເລຂາຄະນິດຂອງໃບຫນ້າ rake ຂອງເຄື່ອງມື. ອີງໃສ່ຜົນໄດ້ຮັບການຈໍາລອງແລະການວິເຄາະທີ່ນໍາສະເຫນີ, ບົດສະຫຼຸບດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້ສາມາດແຕ້ມໄດ້:

ຮູບແບບນີ້ສາມາດອະທິບາຍຄຸນລັກສະນະທີ່ສໍາຄັນຂອງຂະບວນການຕັດໂລຫະອິນທິເລື່ອຍ orthogonal. ໃນກໍລະນີທີ່ມີເຄື່ອງມືແບນ, ການຕັດທີ່ຈໍາລອງແລະກໍາລັງອາຫານສັດແມ່ນມີຂໍ້ຕົກລົງທີ່ດີກັບຂໍ້ມູນທີ່ໄດ້ຮັບ [15], ເຊິ່ງຢັ້ງຢືນແບບຈໍາລອງໃນປະຈຸບັນ.

ການປະກົດຕົວທີ່ປະທັບຂອງເຄື່ອງມືຢູ່ເທິງເຄື່ອງມືປະເຊີນຫນ້າກັບເຄື່ອງມືມີຜົນກະທົບທີ່ຫນ້າເຊື່ອຖືໃນຂະບວນການຕັດ.

ໃນເວລາທີ່ຕັດເຄື່ອງມືທີ່ມີກະຕຸກທີ່ແຕກຕ່າງກັນໃນປະເພດແຕ່ຄືກັນໃນຄວາມເລິກເຊິ່ງເກີດຂື້ນໃນຜົນທີ່ມີຕົວແທນຂອງພວກເຂົາ.

ການປຽບທຽບຂອງກໍລະນີທີ 3 ແລະ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຂະຫນາດຂອງທ່ອນໄມ້ມີອິດທິພົນຕໍ່ຂະບວນການຕັດ, ໂດຍສະເພາະກ່ຽວກັບການແຈກຢາຍຂອງເຄື່ອງມືຕິດຕໍ່ຄວາມກົດດັນແລະການສ້າງຕັ້ງຂອງຊິບ. ຂະຫນາດທີ່ມີຂະຫນາດໃຫຍ່ກວ່າ,ລັດສະຫມີ curling ຜົນໄດ້ຮັບ.