ການບິດເບືອນແລະການບິດເບືອນຂອງ multilayers piezoelectric ອີງໃສ່ແກ້ວ Ba (Ti, Sn) O3

  ການນໍາສະເຫນີ

  ປົກກະຕິແລ້ວ, ຕົວກະຕຸ້ນກະຈາຍ piezoelectric ຖືກອອກແບບເປັນ unimorph ມີຫນຶ່ງ layer active piezoelectric ຫຼື bimorph ມີສອງຂັ້ນຕອນການເຄື່ອນໄຫວ piezoelectric, ເຊິ່ງ FGM ມ້ວນກະຕຸ້ນແມ່ນເຮັດດ້ວຍ ceramics monolithic ມີ gradient ຫນຶ່ງມິຕິຂອງອົງປະກອບທາງເຄມີ. ຂະບວນການຂັດຂວາງການປ່ຽນແປງເຄມີສານເຄມີເປັນ gradient ຂອງຕົວປະສານ piezoelectric d31. ເຂົ້າຮ່ວມກົນໄກໂດຍກາວກາວ.

  ໃນທີ່ນີ້, ກະຕຸ້ນກະຕຸ້ນໄດ້ຖືກກະກຽມໂດຍອີງໃສ່ BaTi1xSnxO3

  ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ໃນປີທີ່ຜ່ານມາຜູ້ຜະລິດກະຕຸ້ນກະຈາຍ ceramic ໄດ້ຖືກຜະລິດ. ຕົວກະຕຸ້ນເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນອີງໃສ່ການວັດສະດຸ Gradient Functional (FGM) ດ້ວຍ gradient ຫນຶ່ງມິຕິຂອງກິດຈະກໍາ piezoelectric. ເມື່ອທຽບກັບມາດຕະຖານ uni- ແລະ bimorph, ຜູ້ປະຕິບັດຫນ້າໂຄ້ງທີ່ມີ FGM ມີບາງປະໂຫຍດ. ຫນ້າທໍາອິດ, ເນື່ອງຈາກການກະກຽມງ່າຍດາຍຂອງເຂົາເຈົ້າ, ພວກເຂົາເຈົ້າອາດຈະຫຼຸດຜ່ອນຄ່າໃຊ້ຈ່າຍໃນການຜະລິດ. ອັນທີສອງ, ມັນກໍ່ເປັນໄປໄດ້ທີ່ຈະເອົາຊະນະບັນຫາຕ່າງໆທີ່ພົວພັນກັບຊັ້ນທີ່ກ້ຽງເຊັ່ນປອກເປືອກຫຼືແຕກ. ອັນທີສາມ, gradient ກ້ຽງຂອງກິດຈະກໍາ piezoelectric ສາມາດຫຼຸດລົງຄວາມກົດດັນກົນຈັກພາຍໃນແລະການຂະຫຍາຍຊີວິດແລະປັບປຸງຄວາມຫນ້າເຊື່ອຖືຂອງອຸປະກອນການ bending piezoelectric.2 (BTS) ມີຈໍານວນທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງກົ່ວ (0.0754x4015). ຄຸນສົມບັດ piezoelectric ມີສູງສຸດຢູ່ໃນເນື້ອບັນຫາຂະຫນາດ 7.5 ມິນລິລິດແລະຫຼຸດລົງຢ່າງໄວວາດ້ວຍການເພີ່ມຂີ້ເຫຍື້ອ. ຖ້າບໍ່ດັ່ງນັ້ນ, ລະດັບແຮງດັນໄຟຟ້າ e33 ເພີ່ມຂຶ້ນດ້ວຍການເພີ່ມຂື້ນໃນເນື້ອຫາ.

  ການກຽມຕົວຢ່າງ

ແກ້ວ BaTi1 xSixO3 (0.0754x4015) ຖືກຜະລິດໂດຍເຕັກນິກປະສົມປະສານແບບອາຍແກັສຄລາສສິກ. ການເຮັດຄວາມສະອາດໄດ້ຖືກປະຕິບັດຢູ່ 1400 oC ສໍາລັບ 1 ຊົ່ວໂມງທີ່ມີອັດຕາຄວາມຮ້ອນແລະອັດຕາຄວາມເຢັນຂອງ 10 K min 1 ເພື່ອໃຫ້ມີແຜ່ນເຄືອບຂະຫນາດນ້ອຍທີ່ມີຂະຫນາດຂະຫນາດກາງປະມານ 80 ມມ.

  ໂຄງສ້າງກ້ອນຫີນທີ່ມີກ້ອນຫີນທີ່ມີລະດັບຄວາມຫນາແຫນ້ນແມ່ນໄດ້ຖືກກະກຽມໂດຍການກົດດັນຂອງຜົງທີ່ສອດຄ້ອງກັນ. ພວກມັນປະກອບດ້ວຍສອງ, ສາມແລະສີ່ຊັ້ນແລະຖືກເອີ້ນວ່າ bimorph, trimorph ແລະ 4 morph ຕາມລໍາດັບ. ອົງປະກອບທາງເຄມີແລະການກໍານົດຂອງຂັ້ນຕອນດັ່ງກ່າວແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຕາຕະລາງທີ 1. ຊັ້ນທີ່ມີຊື່ BTSx, ບ່ອນທີ່ x ແມ່ນຈໍານວນຂອງກົ່ວໃນ mol%.

  ໃນລະຫວ່າງການເຮັດຄວາມສະອາດ, ຕົວຢ່າງຂອງຫນ່ວຍ monolithic ງໍເນື່ອງຈາກທັງສອງພາກເຫຼົ່ານີ້ຖືກປະຕິບັດແຍກຕ່າງຫາກ. ດັ່ງນັ້ນ, ສໍາລັບການຍົກຕົວຢ່າງດ້ວຍ N ຊັ້ນ, ພວກເຮົາໄດ້ລະບົບຂອງ N equations. ນອກຈາກນັ້ນ, ພວກເຮົາສາມາດນໍາໃຊ້ລະບົບ P (E) ຂອງລະບົບ multilayer ໂດຍນໍາໃຊ້ລະບົບການຂະຫຍາຍຄວາມຮ້ອນທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງຊັ້ນເຄືອບ BaTi1 xSixO3. ໂດຍສະເພາະແມ່ນ, ຜົນກະທົບທີ່ເຂັ້ມແຂງທີ່ໄດ້ຮັບສໍາລັບໂຄງປະກອບການ bimorph. ຫຼາຍກ່ວາຊັ້ນທີ່ສູງກ່ວາການຫຼຸດລົງຂອງ curvature ຂອງຕົວຢ່າງ. ໂຄງປະກອບການ 4 morph ແມ່ນເກືອບ unbowed.

ນອກຈາກນັ້ນ, ສອງໂຄງສ້າງແບບຈໍາລອງໄດ້ຖືກກະກຽມສໍາລັບການປ່ຽນແປງຂອງການສ້າງແບບຈໍາລອງ: ອຸປະກອນທີ່ໂຄ້ງຫນຽວຕາມປົກກະຕິແລະລະບົບເຊື່ອມຕໍ່ສາຍ, ບ່ອນທີ່ມີການເຊື່ອມຕໍ່ກັບລະບົບໄຟຟ້າເທົ່ານັ້ນ. ລະບົບສາຍເຊື່ອມຕໍ່ເຫມາະສົມກັບການຄິດໄລ່ການສ້າງແບບຈໍາລອງ, ເນື່ອງຈາກວ່າບໍ່ມີຄວາມກົດດັນກົນຈັກທີ່ເກີດຂື້ນໂດຍຄວາມແຕກຕ່າງກັນຂອງຂັ້ນຕອນທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງຂັ້ນຕອນໃນຂະບວນການຂັດຂວາງ. ຄວາມອຶດຫິວຂອງຄວາມກົດດັນນີ້ສາມາດຄາດຄະເນໄດ້ດ້ວຍຕົວຢ່າງທີ່ຫລຸດລົງ. ໂຄງສ້າງແບບຈໍາລອງແມ່ນເຮັດດ້ວຍແຜ່ນເຊລາມິກທີ່ມີການປະສົມປະສານທາງເຄມີແລະການປະສົມປະສານກັນເຊັ່ນດຽວກັນກັບຕົວຢ່າງທີ່ເປັນອັນຕະລາຍ. ຕົວຢ່າງການກວດທັງຫມົດມີຂະຫນາດດຽວກັນ, ຄວາມຍາວ L = 15 ມມ, ຄວາມຫນາ H = 1.2 ມແລະຄວາມກວ້າງ W = 4 ມມ.

  ການຮອບວຽນ virgin P (E) ຂອງຊັ້ນທີ່ມີການແຜ່ກະຈາຍທີ່ຕ່ໍາສຸດຫຼື spontanous ຖືກວັດແທກເຖິງຄວາມແຮງຂອງໄຟຟ້າປະມານ 2 kV / ມ. ພວກເຮົາສົມມຸດວ່າອຸປະກອນດັ່ງກ່າວຖືກດູດຊຶມຢູ່ໃນເຂດໄຟຟ້ານີ້ຢ່າງເຕັມທີ່ແລະການແຜ່ກະຈາຍຂອງມັນໄດ້ຮັບຄວາມໂປ່ງໃສ. ເນື່ອງຈາກການກັ່ນຕອງໃນຂັ້ນຕອນອື່ນໆບໍ່ສາມາດສູງກວ່າໃນຊັ້ນທີ່ມີການກັ່ນຕອງໂປ່ງ, ຂັ້ນຕອນທີ່ຍັງເຫຼືອບໍ່ຄວນໄດ້ຮັບການຂັດ. ໃນຮູບທີ 1, ວົງຈອນເວີຈິນໄອແລນຂອງຊັ້ນດຽວແລະເສັ້ນໂຄ້ງ P (E) ຂອງ bimorph ໄດ້ຖືກສະແດງໃຫ້ເຫັນ.

  ຍິ່ງໄປກວ່ານັ້ນ, ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງໄຟຟ້າໃນແຕ່ລະຊັ້ນທີ່ຂຶ້ນຢູ່ກັບແຮງດັນທີ່ໃຊ້ໄດ້ສາມາດຖືກຄິດໄລ່. ນີ້ອະນຸຍາດໃຫ້ພວກເຮົານໍາເອົາວົງຈອນເວີຈິນໄອແລນຂອງສາຍພັນ S3 ຂະຫນານກັບເຂດໄຟຟ້າ. ວົງວຽນເວີຂອງຊັ້ນດຽວໄດ້ຖືກວັດແທກເຖິງເຂດໄຟຟ້າສູງສຸດໃນຊັ້ນນີ້ທີ່ຖືກຄິດໄລ່ໂດຍ Eq. (2)

  ຕໍ່ໄປນີ້, ຄວາມຄິດພື້ນຖານຂອງການສ້າງແບບຈໍາລອງຂອງ polingtion, S3 ລະບົບປະສິດທິພາບຂອງລະບົບແມ່ນກໍານົດໂດຍການຍ້າຍຂອງແຕ່ລະຊັ້ນ. Using Eq (2) ແລະເງື່ອນໄຂດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້,

ພຶດຕິກໍາຂອງໂຄງສ້າງທາດເຫຼັກໄຟຟ້າຫຼາຍແມ່ນ brie fl y

  ຈຸດປະສົງຂອງການສ້າງແບບຈໍາລອງແມ່ນເພື່ອຄິດໄລ່ເສັ້ນໂຄ້ງ P-E ເວີຈິນໄອແລນຂອງໂຄງສ້າງປະກອບດ້ວຍຊັ້ນ N ທີ່ມີຄຸນສົມບັດໄຟຟ້າທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ພວກເຮົາສົມມຸດວ່າການກໍາຈັດຂອງພະລັງງານທົດແທນ D3 ແມ່ນຄົງທີ່ແລະການປະຕິບັດການທາງໄຟຟ້າຖືກລະເລີຍ. ດັ່ງນັ້ນ, polarization P3 ຂອງຊັ້ນໃກ້ຄຽງແມ່ນເທົ່າທຽມກັນພວກເຮົາໄດ້ຮັບຄວາມເຂົ້າໃຈຂອງສາຍພັນ S3 ກ່ຽວກັບແຮງດັນທີ່ນໍາໃຊ້. ທີ່ນີ້, H ແມ່ນຄວາມຫນາຂອງລະບົບທັງຫມົດແລະ h (i) ຄວາມຫນາຂອງຊັ້ນ i. ຮູບທີ 2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງຂໍ້ຕົກລົງທີ່ດີຂອງການສ້າງແບບຈໍາລອງນີ້ດ້ວຍຜົນໄດ້ຮັບທົດລອງ.

  ຄວາມຂັດແຍ່ງຂອງການແຜ່ກະຈາຍໃນແຮງດັນທີ່ໃຊ້, ຕາມລໍາດັບໃນຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງໄຟຟ້າ E3 ໃນຊັ້ນ, ແມ່ນຂຶ້ນຢູ່ກັບຈໍານວນຂອງເຕັກໂນໂລຢີ. ພວກເຮົາໄດ້ນໍາໃຊ້ການກວດວັດລ່ວງຫນ້າຂອງ P (E) ຂອງທໍ່ເຊລາມິກແບບດຽວກັບເນື້ອຫາທີ່ມີຄວາມຫນາແຫນ້ນບາງຢ່າງແລະຂຽນຂໍ້ມູນທົດລອງໂດຍສອງຕໍາແຫນງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ E (i) = f (P) ເພື່ອເພີ່ມແລະຫຼຸດລົງລະດັບໄຟຟ້າຕາມລໍາດັບ. ການສ້າງແບບຈໍາລອງ

  3Bending behavior

  31Modeling

ໂດຍທົ່ວໄປ, ການພັດທະນາຂອງອຸປະກອນໂຄ້ງແມ່ນຂຶ້ນຢູ່ກັບຄວາມແຕກຕ່າງຂອງການຂະຫຍາຍຂອງຂັ້ນຕອນໃນໄລຍະຍາວ. ທັງສອງ, ປະລິມານ piezoelectric ແລະ dielectric ຂອງຂັ້ນຕອນໃນ fluence ການຂະຫຍາຍໄດ້. ຫນ້າທໍາອິດ, ຜົນກະທົບ piezoelectric ກໍາລັງກໍານົດຄວາມກົດດັນຂອງຊັ້ນໂດຍອີງໃສ່ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງໄຟຟ້າ. ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ມູນຄ່າຂອງພື້ນທີ່ໄຟຟ້າຢູ່ໃນຊັ້ນແມ່ນຂຶ້ນກັບຄວາມແຕກຕ່າງຂອງພະລັງງານໄຟຟ້າ. ພວກເຮົາສົມມຸດວ່າຄຸນສົມບັດທີ່ມີຄວາມຍືດຫຍຸ່ນຂອງເຄື່ອງເຊລາມິກ BTS ທີ່ໄດ້ຖືກກວດສອບບໍ່ແມ່ນຂື້ນກັບຈໍານວນຂອງເຕັກໂນໂລຢີ. ດັ່ງນັ້ນ, ການຫລີກລ່ຽງ d ໃນທ້າຍຂອງຕົວກໍານົດການ fi xed ຂ້າງຫນຶ່ງສາມາດຖືກຄິດໄລ່ໂດຍທິດສະດີຂອງ Marcus4.

  ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກປະຕິເສດຢູ່ຂ້າງຫນຶ່ງ, ການບິດຂອງຄວາມຖືກຕ້ອງຖືກວັດແທກດ້ວຍເຊັນເຊີ capacitive de fl ection ທີ່ສຸດທ້າຍ. ແຮງດັນ sinusoidal ຂອງ 137 Hz ຖືກນໍາໃຊ້, ຫຼາຍຕ່ໍາກ່ວາຄວາມຖີ່ຂອງ resonance ກົນຈັກຂອງຕົວກະຕຸ້ນການກະທັດຮັດ.

  ແຮງດັນສູງສຸດປະມານ 100 V ຖືກນໍາໃຊ້ກັບຕົວຢ່າງ. ຄວາມເຂັ້ມແຂງທາງດ້ານໄຟຟ້າອາດຈະສູງຂຶ້ນໃນບາງຊັ້ນ, ເນື່ອງຈາກວ່າຕົວຄູນຂອງພະລັງງານແມ່ນແຕກຕ່າງກັນຫຼາຍ. ໃນຕາຕະລາງ 2 ຄ່າຂອງລະບົບໄຟຟ້າຂອງແຕ່ລະຊັ້ນໃນລະບົບ 4-morph ແມ່ນສະແດງ, ຄິດໄລ່ສໍາລັບແຮງດັນທີ່ນໍາໃຊ້ປະມານ 100 V. ຄ່າທີ່ໄດ້ມາຈາກ Eq. (4)

  ແຮງດັນ bipolar ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ກັບຕົວກະຕຸ້ນແລະມູນຄ່າສະເລ່ຍຂອງການປ່ຽນແປງທີ່ສູງສຸດໃນທາງບວກແລະທາງລົບໄດ້ຖືກຄໍານວນ. ໃນຮູບທີ 3, ການຫລຸດຜ່ອນຄວາມໄວສູງສຸດຂອງສາຍທີ່ເຊື່ອມຕໍ່ກັບຕົວຢ່າງແມ່ນເຫັນວ່າຈະເພີ່ມຂຶ້ນໂດຍບໍ່ມີເສັ້ນສາຍດ້ວຍການເພີ່ມແຮງດັນທີ່ສູງກວ່າ 40 V / ມ. ຕົວຢ່າງທີ່ໄດ້ຖືກກ້ຽງກ່ອນທີ່ຈະຂັດແລະຕົວຢ່າງ monolithic ສະແດງໃຫ້ເຫັນການເພິ່ງອາໄສຕາມເສັ້ນທາງ.

   ພື້ນທີ່ໄຟຟ້າໃນຊັ້ນ i ແມ່ນຂຶ້ນກັບແຮງດັນທີ່ນໍາໃຊ້ Uappl ແລະລະດັບ diode e33 ຂອງຊັ້ນທັງຫມົດໃນລັກສະນະດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້ຂອງຄວາມກົດດັນສູງສຸດຂອງແຮງດັນທີ່ໃຊ້ຢູ່.

  ຖ້າບໍ່ດັ່ງນັ້ນ, ການຫລຸດຜ່ອນຂອງໂຄງສ້າງທັງຫມົດແມ່ນຂຶ້ນຢູ່ກັບແຮງດັນທີ່ສູງກວ່າເສັ້ນແຮງດັນທີ່ໃຊ້.

  ນອກຈາກນັ້ນ, ວົງໂຄ້ງແມ່ນບໍ່ສົມເຫດສົມຜົນ (ຮູບ 4).

  ການຂະຫຍາຍຕົວຢ່າງວ່ອງໄວໃນທິດທາງຂອງພື້ນທີ່ຂຸດເຈາະ. ໃນທິດທາງທີ່ກົງກັນຂ້າມ, ການປາດຢາງແມ່ນນ້ອຍກວ່າຫຼາຍ. ຜົນກະທົບທີ່ບໍ່ມີເສັ້ນນີ້ແມ່ນຕໍ່າກວ່າສໍາລັບຕົວຢ່າງ monolithic ແລະ glued ທີ່ໄດ້ແລ້ວ.

  32. ຜົນໄດ້ຮັບການທົດລອງ

  ຂະບວນການຂັດຂວາງໄດ້ຖືກປັບປຸງເພື່ອໃຫ້ໄດ້ຄຸນສົມບັດ piezoelectric ທີ່ດີທີ່ສຸດຂອງຊັ້ນດຽວ. ແຮງດັນ DC ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບ 5 ວິນາທີ. ຕົວຢ່າງທັງຫມົດຖືກຂຸດຢູ່ໃນອຸນຫະພູມຫ້ອງ. ລະບົບສາຍເຊື່ອມຕໍ່ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອກໍານົດລະດັບແຮງດັນໄຟຟ້າແລະພະລັງງານໄຟຟ້າທີ່ເຊື່ອມຕໍ່ໃນລະຫວ່າງການຂຸດ.

ຮູບທີ 2 ການວັດແລະຮູບແບບຂອງວົງວຽນຂຽວ S3 (E3) ຂອງ trimolph monolithic.

ຮູບທີ່ 3 ມູນຄ່າເສລີ່ຍຂອງຄ່າສູງສຸດຂອງການຜະລິດໂດຍອີງໃສ່ແຮງດັນທາງດ້ານ bipolar ນໍາໃຊ້ສໍາລັບລະບົບ trimorph.

Fig4 ວົງໂຄ້ງສອງຂົ້ວຂອງ monolithic ແລະຕົວອະໄວຍະວະຕົວແບບທີ່ມີແຮງດັນປະມານ 100 V.

ຮູບທີ 5 ການພັດທະນາໂຄງສ້າງແບບຈໍາລອງແລະອຸປະກອນພັບມຸ້ງໃນການຂຶ້ນຢູ່ກັບຈໍານວນຊັ້ນທີ່ມີແຮງດັນທີ່ໃຊ້ 30 V.

  ໃນຮູບທີ 5, ຜົນໄດ້ຮັບທົດລອງຖືກປຽບທຽບກັບການສ້າງແບບຈໍາລອງ. ພຽງແຕ່ຂໍ້ມູນທີ່ວັດແທກຢູ່ໃນລະດັບໄຟຟ້າຂະຫນາດນ້ອຍ (30 V) ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້, ບ່ອນທີ່ຜົນກະທົບທີ່ບໍ່ເປັນເສັ້ນທາງຫາຍໄປ. ຂໍ້ມູນຂອງສາຍທີ່ເຊື່ອມໂຍງກັບຕົວຢ່າງທີ່ມີຢູ່ໃນຂໍ້ຕົກລົງທີ່ດີທີ່ສຸດກັບການສ້າງແບບຈໍາລອງ. ການມ້ວນຂອງຕົວຢ່າງ monolithic ມີຫຼາຍກ່ວາສອງຂັ້ນຕອນຍັງສາມາດໄດ້ຮັບການອະທິບາຍດີກັບການປະມານການວິເຄາະ. ພວກເຮົາຄິດວ່າຄວາມແຕກຕ່າງຂອງ bimorph monolithic ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບການໂຄ້ງທີ່ເຂັ້ມແຂງຂອງຕົວຢ່າງນີ້ໂດຍການເຮັດບາບ.

  ການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມຕ່ໍາລົງຂອງໂຄງສ້າງແມ່ນໄດ້ຮັບ, ເຊິ່ງໄດ້ຖືກເກັບໄວ້ກ່ອນທີ່ຈະຖືກຂຸດ. ນີ້ອາດແມ່ນຍ້ອນຄວາມເຄັ່ງຕຶງກົນຈັກຢູ່ກົງຂ້າມກັບເຂດໄຟຟ້າທີ່ເກີດຂື້ນໂດຍຄວາມບົກຜ່ອງທີ່ເກີດຂື້ນຫລັງຈາກທີ່ຂັດຂວາງ. ພວກເຮົາແນະນໍາວ່າຄວາມກົດດັນກົນຈັກທີ່ເກີດຂື້ນໂດຍການກົດຂີ້ເຫຍື້ອໃນລະດັບທີ່ຂັດຂວາງຂອງຊັ້ນແລະໂດຍທີ່ລະດັບແຮງດັນໄຟຟ້າແລະພະລັງງານໄຟຟ້າ. ຕົວຢ່າງ monolithic ແມ່ນ ceramics ມີການປ່ຽນແປງລຽບໆຂອງຈໍານວນຂອງຂໍ້ຄວາມລະຫວ່າງຊັ້ນ.

  ຄວາມກົດດັນກົນຈັກຄວນຈະຕ່ໍາກວ່າໃນອຸປະກອນດັ່ງກ່າວໂດຍອີງໃສ່ FGM.2 ນອກຈາກນັ້ນ, ຄວາມອຶດຫິວຂອງກາວໃນຂະນະທີ່ຂັດບໍ່ແມ່ນຄວາມຊັດເຈນ.

  4Summary

  ແກ້ວມະຫາຊົນ Ool (Ti, Sn) O3 ມີ gradient ຂອງຈໍານວນຂະຫນາດນ້ອຍທີ່ໄດ້ຖືກກະກຽມແລະຂັດ. polarization remanent Pr ຫຼັງຈາກ poling ແມ່ນສູງກວ່າເລັກນ້ອຍໃນໂຄງສ້າງແບບຈໍາລອງ. ພວກເຮົາສົມມຸດວ່ານີ້ແມ່ນເນື່ອງມາຈາກການປ່ຽນແປງທີ່ລຽບງ່າຍຂອງຈໍານວນເງິນຂອງຂ່າວສານລະຫວ່າງຊັ້ນໃກ້ຄຽງໃນເຄື່ອງປັ້ນດິນເຜົາ. ເຖິງແມ່ນວ່າຄວາມເຂັ້ມແຂງທາງດ້ານໄຟຟ້າສູງສຸດໃນຊັ້ນທີ່ມີການແຜ່ກະຈາຍ spontaneous ສູງ (BTS75) ແມ່ນຫນ້ອຍລົງໃນລະຫວ່າງການຂຸດ, ຊັ້ນມີລະດັບແຮງດັນໄຟຟ້າສູງ. ການປະຕິບັດຂອງຕົວກະຕຸ້ນການກະແຈກກະຈາຍແມ່ນຂ້ອນຂ້າງສອດຄ່ອງກັບການຂັບລົດຂະຫນາດນ້ອຍແລະສາມາດໄດ້ຮັບການອະທິບາຍດ້ວຍການວິເຄາະການວິເຄາະ. ແຮງດັນທີ່ສູງຂຶ້ນໃນການຄວບຄຸມການຜະລິດການຜະລິດເພີ່ມຂຶ້ນຂອງຄວາມຕ້ອງການ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຄວາມຕ້ອງການຂອງເຄື່ອງປະຕິກອນຫຼຸດລົງຢູ່ໃນເຂດເສດຖະກິດທາງລົບ. ເຖິງວ່າຈະມີຄວາມແຕກຕ່າງເລັກນ້ອຍໃນ Pr ລະຫວ່າງ monolithic ແລະໂຄງສ້າງຕົວແບບມີຄວາມສອດຄ່ອງທີ່ດີທີ່ສຸດຂອງຄຸນສົມບັດທີ່ໂຄ້ງລົງ. ອຸປະກອນລົ້ມເຫຼວຂອງຫນ່ວຍ monolithic ໂດຍອີງໃສ່ FGM ແມ່ນບໍ່ຕໍ່າກວ່າຕົວກະຕຸ້ນທີ່ມີປະສິດທິພາບ. ຖ້າບໍ່ດັ່ງນັ້ນ, ຄວາມໂຄ້ງລົງຂອງປະມານ 0.02 ມມ / V ແມ່ນຫນ້ອຍກ່ວາອຸປະກອນປົກກະຕິທີ່ມີ electrodes ລະດັບກາງບ່ອນທີ່ມີການເຄືອບດ້ານໃນທິດທາງກົງກັນຂ້າມ (011 ມມ / V).